Calculo Estructural - Modulos

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MEMORIA DE CALCULO DEL MODULO PRIMARIO

PROYECTO: “AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DE LAS CONDICIONES BASICAS DE LA I.E. N° 0393 VIRGEN DE LAS MERCEDES, EN EL CENTRO POBLADO DE JUANJUI, DISTRITO DE JUANJUI, PROVINCIA DE MARISCAL CACERES, REGION SAN MARTIN” San Martin – Febrero del 2019BASICAS DE LA I.E. N° ““MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE LAS CONDICIONES 0393 VIRGEN DE LAS MERCEDES, EN EL CENTRO POBLADO DE JUANJUI, DISTRITO DE JUANJUI, PROVINCIA DE MARISCAL CACERES, REGION SAN MARTIN”

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TABLA DE CONTENIDO 1.- introducción 2.- características de las estructuras 3.- análisis estructural 3.1.3.2.3.3.3.4.-

métodos de análisis propiedades de los materiales cargas verticales análisis sísmico

4.- modelos matemáticos 4.1.- modo de vibración 4.2.- fuerzas globales 4.3.- desplazamientos máximos 5.- diseño de elementos estructurales 5.1.- Diseño de columna “L” 5.2.- Diseño de columna “T” 5.3.- Diseño de viga principal 5.4.- Diseño de viga secundaria 6.- Diseño De Cimentaciones 6.1.- Diseño de Zapatas MI y MIII 6.2.- Diseño de Vigas de Cimentación MI y MIII 6.3.- Diseño de Zapatas MII 6.4.- Diseño de Vigas de Cimentación MII 7.- Diseño De Cimentaciones 7.1.- Diseño de Losa Aligerada MI y MIII 7.2.- Diseño de Losa Aligerada MI y MIII

1. INTRODUCCIÓN

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En el Diseño estructural que se plantea en el Proyecto es un sistema Mixto el cual consiste en tomar consideraciones como los de Pórticos en una dirección y de Albañilería confinada en la otra a fin de reducir y abaratar los costos, estos muros portantes son diseñados en forma que pueda transmitir cargas horizontales de un nivel al nivel inferior o a la cimentación. La estructura es analizada tomando en cuenta los metrados de carga muerta, sobrecarga y las cargas de sismo en ambas direcciones en “x” como en “y”. También se realizan las combinaciones de cargas en los pórticos de acuerdo a la Norma Técnica de Edificaciones E-030 Diseño Sismo resistente. a) CARGA MUERTA: Es la carga permanente que lo conforman los materiales, dispositivos de servicio, equipo, Tabiques, etc. b) CARGA VIVA: Es la Sobrecarga carga móvil, esta carga se toma de acuerdo a los análisis realizados por los investigadores de acuerdo al tipo de estructura a la cual va estar sometido la estructura.

c) CARGA SISMICA: Son sometidos todas las edificaciones de acuerdo al tipo de Estructura. En muestro caso se tiene una clasificación de tipo A por albergar a personas en caso de Terremotos.

d) FILOSOFIA DE DISEÑO SISMORESISTENTE: La filosofía de diseño Sismo resistente consiste en: a) Evitar Pérdidas humanas b) Asegurar la continuidad de los servicios básicos c) Minimizar los daños a la Propiedad. En concordancia con la filosofía de diseño se tiene 02 principios de diseño.  La estructura no debería colapsar, ni causar daños graves a las personas debido a movimientos sísmicos severos que pueden ocurrir en el sitio.  La estructura debería

soportar

movimientos

sísmicos

moderados, que puedan ocurrir en el sitio durante su vida de

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servicio, experimentando posibles daños durante su vida del proyecto.

Consecuentemente, el propósito de este documento es describir los cálculos referidos a la Evaluación Estructural para la ejecución de las obras de Mejoramiento y Ampliación de las condiciones básicas de la Institución Educativa N° 0393 Virgen de las Mercedes, del centro Poblado de Juanjui, Distrito De Juanjui, Provincia De Mariscal Cáceres – Región San Martin. El modelo estructural se realiza según referencia normativas nacionales y extranjeras, el análisis se realizara de la estructura tridimensional la cual es representada por un modelo matemático en el programa de computo SAP2000 Vi.16 el cual realizará los cálculos siguiendo el método numérico de elementos finitos de acuerdo a las condiciones de borde ingresados, es decir las cargas y restricciones necesarias asignadas a la estructura para su mejor representatividad. OBJETIVOS  GENERAL Realizar el cálculo estructural de los elementos proyectados, verificando la seguridad ante eventos de sismo moderado y severo.  ESPECÍFICOS 1.- Realizar el cálculo estructural de las dimensiones y refuerzos de las vigas y columnas de Concreto armado. 2.- Realizar el cálculo estructural de las dimensiones y refuerzos de las losas correspondientes de Concreto armado. 3.- Realizar el cálculo estructural de las dimensiones y refuerzos de los muros estructurales de concreto armado. 4.- Verificación y diseño de la albañilería proyectada.

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1. CARACTERÍSTICAS DE LAS ESTRUCTURAS En el diseño evaluado por el presente documento tenemos 2 (dos) módulos a considerarse, el Modulo I donde se considera también una estructura de 2 niveles

que está conformado por los siguientes

ambientes: 08 Aulas Nivel Primario y Deposito de Limpieza, El módulo iI tiene un área de 289.50 m2 aproximadamente, en la dirección principal longitudinal (X-X) presenta un sistema conformado por pórticos de concreto armado, en la dirección transversal de la estructura (Y-Y) el sistema estructural predominante es de muros estructurales de albañilería confinada y en algunos ejes se usa pórticos de concreto armado, por lo que el sistema estructural planteado para el módulo I es MIXTO. 1.1.Muros: Los elementos estructurales de tipo superficie como los muros, presentes en la estructuración proyectada, son de material predominantemente son de ladrillo para la albañilería Estructural. Los muros de albañilería proyectado son de espesores de 23 cm. Con un revestimiento de 1 cm. En ambos lados del muro, haciendo un total de 0.25 m. de espesor. 1.2.Columnas: Se

han

proyectado

columnas

de

concreto

armado

tipo

rectangular, cuyas dimensiones son: 

Col – 1 “L” (.80 x .80)



Col – 2 “T” (.70 x .70)



Col – 3 (.25 x .75)



Col – A (.15 x .20)

1.3.Vigas: Las vigas proyectadas son de tipo peraltada, cuyas dimensiones son: (.25 x .60); (.25 x .40) y vigas de tipo solera de (.25 x .40).

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1.4.Losas: Las losas son de tipo aligerado de 0.20 de espesor con ladrillo hueco de 0.30 x 0.30 x 0.15 de alto para el aligeramiento de la losa. 1.5.Techos: Los techos proyectados son losas aligeradas tipo 2 (dos) aguas de 0.20 de espesor, protegida con cobertura liviana tipo calamina. 2. ANÁLISIS ESTRUCTURAL: Se aplicaran las siguientes Normas: R N E. Norma Técnica de Edificación E-020 "Cargas". R N E. Norma Técnica de Edificación E-030

"Diseño Sismo

Resistente". R N E.

Norma

Técnica

de

Edificación

E-050

"Suelos y

Cimentaciones". R N E. Norma Técnica de Edificación E-060 “Concreto Armado”. R N E. Norma Técnica de Edificación E-070 Confinada”.

“Albañilería

2.1.Métodos de Análisis: El análisis de cada una de las estructuras se hizo con el programa de computo ETABS (versión 9.7.4). Se consideraron modelos tridimensionales, suponiendo comportamiento lineal elástico. Se ha elaborado el modelo digital matemático de las estructuras a proyectar considerando los criterios establecidos de diseño sismo resistente y recomendaciones de códigos como el ACI – 318 -05 y normas locales (mencionadas anteriormente). 2.2.Propiedades de los Materiales: Se tiene principalmente tres tipos de materiales que constituyen los elementos estructurales que a su vez son parte las estructuras proyectadas a evaluar. El concreto de la estructura proyectada presenta las siguientes características:

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Resistencia característica a la compresión: 210 kg/cm2 Peso específico: 2400 kg/m3 Módulo de elasticidad 21737.07 Kg/cm2 El acero de refuerzo para el concreto proyectado presenta las siguientes características: Límite de fluencia del acero: 4200 kg/cm2 Peso específico: 7850 kg/m3 Módulo de elasticidad 2 000 000 kg/cm2 La albañilería proyectada presenta las siguientes características: En este aspecto cabe mencionar que se debe de emplear unidades de albañilería KK de 18 huecos tipo industrial, ya que esta es la unidad de albañilería necesaria para paños de muros estructurales de albañilería. Resistencia a la compresión f´m: 65 kg/cm2 Resistencia al corte v´m: 8.1 kg/cm2 Peso específico: 1800 kg/m3 Módulo de elasticidad 32 500 kg/cm2 2.3.Cargas Verticales: Las cargas verticales se evaluaron conforme a la norma de Cargas, E-020. Los pesos de los elementos de concreto armado se estimaron a partir de sus dimensiones reales, con un peso específico de 2,400 kg/m3. ““MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE LAS CONDICIONES BASICAS DE LA I.E. N° 0393 VIRGEN DE LAS MERCEDES, EN EL CENTRO POBLADO DE JUANJUI, DISTRITO DE JUANJUI, PROVINCIA DE MARISCAL CACERES, REGION SAN MARTIN”

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Sobrecarga en zonas de aulas 250 kg/cm2 Sobrecarga en zonas de talleres y laboratorios 350 kg/cm2 Sobrecarga en zonas de auditorios (S.U.M) 350 kg/cm2 Sobrecarga en zonas de biblioteca 750 kg/cm2 y 300 kg/cm2 Sobrecarga en corredores y escaleras 400 kg/cm2 Sobrecarga en ambientes de oficina y atención 250 kg/cm2 Sobrecarga en techo y/ o azotea 50 kg/cm2 Peso de acabados 100 kg/cm2 Peso de Tabiquería 150 kg/cm2 2.4.Análisis Sísmico: El análisis sísmico se realizó según la norma vigente, NTE E-030, con el procedimiento de superposición modal espectral. Considerando las condiciones de suelo, las características de la estructura y las condiciones de uso, se utilizaron los parámetros siguientes: 2.4.1. Factor de Zona La I.E. N° 0393 Virgen de las Mercedes se encuentra ubicado en el distrito de Juanjui, provincia de Mariscal Cáceres, departamento de San Martin la cual según la Norma E.030 pertenece a la zona 2, por lo tanto le corresponde un factor de zona Z=0.3.

2.4.2. Factor de Uso

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Por la características de uso del inmueble proyectado: albergará una cantidad considerable de personas y cuya función no debería interrumpirse después que ocurriera un sismo ya que podría servir

de

refugio

después

de

un

desastre,

entonces

correspondería a una edificación de CATEGORIA A, por lo que le corresponde según norma un factor de uso U = 1.6. 2.4.3. Factor de Suelo Puesto que no se

tiene

mayores

referencias:

como

microzonificaciones en la ciudad de San Martin, solamente queda en apoyarse en la información vertida por la parte proyectista del aspecto geotécnico, el cual refiere en su informe que se tiene una capacidad portante promedio < 2 kg/cm2 por lo que se incluye al suelo de fundación dentro de los lineamientos del suelo tipo S2, cuyo parámetro S = 1.2 y Tp = 0.6. 2.4.4. Factor de Amplificación Sísmica Se calcula de acuerdo a la siguiente formulación:

Donde: T es el periodo de la edificación 2.4.5. Factor de Reducción Sísmica A continuación se presenta el modelo, en vista en planta para poder apreciar los ejes de referencia principal:

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En la dirección (X-X), el cortante absorbida por las columnas de concreto armado en porcentajes del 100%, lo cual implica un sistema estructural por PORTICOS para lo cual se emplea el coeficiente de reducción sísmica Ry = 8, debido a que no existe irregularidad no hay le necesidad de reducir este factor, por lo que finalmente usamos el valor de Ry=8. En cuanto a la dirección (Y-Y), el cortante absorbida por las columnas y los muros estructurales de concreto armado en porcentajes de 50.00% y 50.00% lo cual implica un sistema estructural DUAL para lo cual se emplea el coeficiente de reducción sísmica Ry = 7. 2.4.6. Espectro Sísmico Con los parámetros Sísmicos definidos se plantea los siguientes espectros de aceleración sísmica. El

espectro

de

aceleración

se

calcula

bajo

la

siguiente

formulación:

Donde g = gravedad = 9.81 m/s2 Se considera el espectro sísmico T (periodo en s) Vs Sa (Pseudo Aceleración Sísmica en m/s2) Esto se realiza teniendo en cuenta que el factor de reducción R no afecta al cálculo de distorsiones, por ello se empleara este tipo de espectros para la verificación de distorsiones según norma. A continuación se presenta el espectro sísmico sin reducir, es decir no está afectado por la relación inversa del factor Rx e Ry.

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Los

espectros

Sísmicos

considerados

para

el

cálculo

de

Distorsiones (DRIFT) inelásticas de acuerdo a la norma E.030 son las que a continuación se muestra:

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Los

espectros

sísmicos

considerados

para

el

cálculo

de

respuestas relacionadas a fuerzas actuantes, de acuerdo a la norma E.030 es afectada por los factores de reducción tal como se muestra a continuación:

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Los casos de carga de sismo se definen en los ejes principales de acuerdo a los siguientes gráficos, se conoce que la norma E.030 establece la siguiente combinación de respuestas elásticas r:

Alternativamente la E.030 establece que se puede emplear la Combinación Cuadrática Completa

(CQC) de respuestas

elásticas. 2.5.7. Peso de Edificación y Combinaciones de Carga a) Estimación del Peso de la Edificación: Los pesos se evaluaron según lo especificado en la norma de Diseño Sismo Resistente E-030 y en la norma de Cargas E-020. Se incluyeron los pesos de las losas, vigas, columnas y muros,

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acabados y 50% de la carga viva, la carga viva de techos solamente participa en un 25%. PESO = D + 0.5 L + 0.25 L ROOF b) Combinaciones de Carga: La verificación de la capacidad de los elementos de concreto armado se basó en un procedimiento de cargas amplificadas, conforme a la NTE E-060 "Concreto Armado": U1 = 1.4 D +1.7 L U2 = 1.25 (D + L) +/- S U3 = 0.9 D +/- S

D = Cargas permanentes L = Efectos de carga viva en su ubicación más crítica S = Efectos de sismo con signo en cada caso más desfavorable. En ese sentido se tiene: COMB1: 1.4 D + 1.7L COMB2: 1.25( D + L) + SXR6 COMB3: 1.25( D + L) - SXR6 COMB4: 1.25( D + L) + SYR7 COMB5: 1.25( D + L) - SYR7 9

COMB6:

�COMBi i -1

SERVICIO: D + L PG: D + 0.5 L

3. MODELO MATEMATICO:

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El modelo matemático adoptado consiste en masas puntuales y resortes, teniendo

el

criterio

de

diafragmas

rígidos

que

uniformizan

el

desplazamiento al nivel de losa por considerárseles con rigideces considerablemente grandes en comparación con los demás elementos estructurales que este une. En las uniones viga columna se han considerado las zonas rígidas correspondientes, a fin de proporcionar la rigidez adecuada acorde a la realidad o lo más próximo posible. A continuación, se muestra el modelo tridimensional de los módulos: MODELO 3D DE LA ESTRUCTURA DEL MODULO I:

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MODELO 3D DE LA ESTRUCTURA DEL MODULO II:

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MODELO 3D DE LA ESTRUCTURA DEL MODULO III:

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3.1 Desplazamientos Máximos: La tabla siguiente indica los máximos desplazamientos y distorsiones por piso en metros Máximas Distociones:

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En el caso de las distorsiones máximas en la dirección X-X es 0.004686 lo cual es menor que 0.007, esto garantiza un comportamiento adecuado (elástico) de la estructura ante eventos sísmicos. En la dirección Y-Y la máxima distorsión es de 0.003108 lo cual es menor que 0.007, esto garantiza un comportamiento adecuado (elástico) de la estructura ante eventos sísmico 3.2 Diseño de Elementos Estructurales: CRITERIOS GENERALES DE DISEÑO Las edificaciones fueron analizadas y calculadas estructuralmente de acuerdo a los siguientes criterios generales: Las resistencias nominales para los elementos Estructurales fueron para el concreto f¨c igual a 210 kg/cm². acero un esfuerzo de fluencia de 4200 kg/cm² con un módulo de elasticidad igual a 2.0E+06 Kg/cm². Las vigas, las columnas proyectadas, han sido diseñadas para soportar las cargas de gravedad que le sean transmitidas por las losas de techo existentes, así como las cargas sísmicas que eventualmente se les impongan. La estimación de cargas verticales se evaluó conforme a la norma de Cargas,

E-020

que

forma

parte

del

Reglamento

Nacional

de

Edificaciones. Para las losas, se consideró armadas en una dirección, los pesos de vigas, columnas se estimaron a partir de sus dimensiones reales, considerando un peso específico de 2400 kg/m3. Se incluyó igualmente el peso de acabados de piso y de techo.

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Las sobrecargas de diseño fueron las que se proporcionan en la norma de crgas E.020 para techos cuya inclinación es menor a los 3°, esto es de 100 kg/m2 para aulas. No se hicieron reducciones de carga viva. El programa de cómputo empleado permite la consideración de diversos sistemas de cargas verticales independientes. En este caso las cargas permanentes se asignaron al sistema de cargas muertas, mientras que los

sistemas

de

sobrecargas

correspondieron

a

"dameros"

complementarios de cargas vivas. Los

referidos

dameros

de

cargas

vivas,

permiten

estimar

adecuadamente los máximos momentos positivos en las vigas. Para obtener los máximos momentos negativos se consideró la suma de ambos sistemas de carga, lo que significa aplicar la carga viva simultáneamente en todos los tramos. Para el análisis, las edificaciones fueron modeladas como un ensamble de pórticos planos. Se supuso un comportamiento lineal elástico. Se trataron diversos sistemas de cargas: permanentes, sobrecargas en paños alternados; y sismo, considerando que los desplazamientos laterales de entrepiso no excedan el máximo permisible por el reglamento, el cual es de 0.007 para concreto armado y 0.005 para albañilería. El diseño para los elementos de concreto armado se efectuó empleando criterios de diseño a la rotura según las indicaciones de la Norma Peruana de Concreto Armado E-060. Atendiendo las indicaciones de esta Norma las combinaciones de carga empleadas fueron: COMB1: 1.4 D + 1.7L COMB2: 1.25( D + L) + SXR6 COMB3: 1.25( D + L) - SXR6 COMB4: 1.25( D + L) + SYR7 COMB5: 1.25( D + L) - SYR7 9

COMB6:

�COMBi i -1

SERVICIO: D + L PG: D + 0.5 L

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Para el diseño por flexión con las siguientes expresiones:

Donde Mu y Vu representan el momento flector y la fuerza cortante última, obtenidos de las combinaciones de carga indicadas, los valores ΦMn y ΦVn corresponden a la capacidad en flexión y corte de la sección. Para el caso de flexo-compresión se construyó el diagrama de interacción ΦPn vs. ΦMn correspondiente a la sección y el refuerzo indicados en el proyecto. La verificación se efectuó considerando la ubicación de los pares (Pu, Mu) respecto al diagrama de interacción. La verificación por fuerza cortante se hizo calculando la capacidad nominal por medio de las siguientes expresiones:

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VERIFICACION Y DISEÑO DE CIMENTACIONES. MODULO II Se considera una capacidad portante de σ = 0.66 kg/cm2 a una profundidad de desplante de Df = 2.80 m, para fines de modelamiento con apoyo del programa de computo SAFE V 12.3 Y ETABS V9.7.3 se emplea el módulo de Winckle como 2.47E+03 ton / m3, se considera concreto de 210 kg/cm2 y recubrimientos de 10 cm. FIGURA 01: Modulo de balasto, se emplea el módulo de Winckle como 2.47E+03 ton / m3.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y calculo estructural FIGURA 02: Planta de Cimentación Planteada.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y calculo estructural

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Se aprecia que es un sistema de cimentación con zapatas aisladas, a fin de transmitir las cargas actuantes al terreno. FIGURA 03: Verificación de presiones en el terreno.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y calculo estructural De acuerdo a la escala de colores, en ningún punto de la zapata supera los 1.16 kg/cm2, lo cual demuestra un adecuado comportamiento de las zapatas frente a las cargas transmitidas por la estructura de la edificación. FIGURA 04: Valor máximo de presión.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y calculo estructural

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Capacidad portante kg/cm2 > Capacidad portante máxima 1.16 kgf/cm2 > 0.482 kgf/cm2

…………. Ok.

A continuación, se presenta los valores de los aceros de refuerzo, calculadas según el método de Strip Based, con apoyo del programa de cómputo SAFE V.12.3.2 FIGURA 05: Acero de refuerzo inferior en dirección X

Fuente: SAFE – Grupo de diseño y cálculo estructural Por lo cual distribuimos varillas de acero de 5/8” @ 0.175 en eje X-X FIGURA 06: Acero de refuerzo inferior en dirección Y

Fuente: SAFE – Grupo de diseño y cálculo estructural

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Por lo cual distribuimos varillas de acero de 5/8” @ 0.175 en eje Y-Y. FIGURA 07: Acero de refuerzo en vigas de cimentación.

Fuente: SAFE – Grupo de diseño y cálculo estructural

Fuente: SAFE – Grupo de diseño y cálculo estructural Para VIGA DE CIMENTACIÓN 30X50 se utilizaran; por cuantía mínima y diseño sismorresistente.

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Acero mínimo = 4.50 cm2 Acero requerido superior = 2.05 cm2……………...…… Fuente: SAFE – Grupo de diseño y cálculo estructural. 2Ø5/8"

0.30

0.50

2Ø1/2"

2Ø1/2" 0.30

Para VIGA DE CIMENTACIÓN 30X60 se utilizaran; por cuantía mínima y diseño sismorresistente.

Acero mínimo = 5.50 cm2 Acero requerido superior = 3.38 cm2…………...……… Fuente: SAFE – Grupo de diseño y cálculo estructural. 3Ø5/8"

0.30

0.60

2Ø1/2"

2Ø5/8" 0.30

VERIFICACION Y DISEÑO DE LOSA ALIGERADA. MODULO I propiedades Geometricas     

Combination = Overall Envelope. Strip Label = VIGUETA. Length = 1275 cm. Distance to Top Rebar Center = 2.5 cm. Distance to Bot Rebar Center = 2.5 cm.

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propiedades de los Materiales   

Concrete Comp. Strength = 210 kgf/cm2. Concrete Modulus = 217370.65 kgf/cm2. Longitudinal Rebar Yield = 4200 kgf/cm2.

FIGURA 01: Modelo de Losa Aligerada Planteada.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y calculo estructural Verificación y diseño primer piso FIGURA 02: Planta de Losa Aligerada Planteada.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y calculo estructural FIGURA 03: Planta de Losa Aligerada Propiedades Sección.

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Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y calculo estructural FIGURA 04: Verificación de Deflexión.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y calculo estructural De acuerdo a la escala de colores, en ningún punto de la losa aligerada supera los 40 cm, lo cual demuestra un adecuado comportamiento de la losa aligerada frente a las cargas transmitidas por la estructura de la edificación.

FIGURA 05: Valor máximo de Deflexión.

““MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE LAS CONDICIONES BASICAS DE LA I.E. N° 0393 VIRGEN DE LAS MERCEDES, EN EL CENTRO POBLADO DE JUANJUI, DISTRITO DE JUANJUI, PROVINCIA DE MARISCAL CACERES, REGION SAN MARTIN”

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Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y calculo estructural Deflexión cm > Deflexión máxima 40 cm > 26.71 cm ………….. Ok. A continuación se presenta los valores de diagramas, calculadas con apoyo del programa de cómputo SAFE V.12.3.2 FIGURA 06: Diagrama de Momento Flector.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y cálculo estructural

FIGURA 07: Diagrama de Fuerza Cortante. ““MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE LAS CONDICIONES BASICAS DE LA I.E. N° 0393 VIRGEN DE LAS MERCEDES, EN EL CENTRO POBLADO DE JUANJUI, DISTRITO DE JUANJUI, PROVINCIA DE MARISCAL CACERES, REGION SAN MARTIN”

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Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y cálculo estructural FIGURA 08: Diagrama de Refuerzo Longitudinal.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y cálculo estructural FIGURA 09: Acero de Refuerzo Negativo en Losa Aligerada.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y cálculo estructural

““MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE LAS CONDICIONES BASICAS DE LA I.E. N° 0393 VIRGEN DE LAS MERCEDES, EN EL CENTRO POBLADO DE JUANJUI, DISTRITO DE JUANJUI, PROVINCIA DE MARISCAL CACERES, REGION SAN MARTIN”

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FIGURA 10: Acero de Refuerzo Positivo en Losa Aligerada.

Fuente: SAFE 12.3.2 – Grupo de diseño y cálculo estructural. Por lo cual distribuimos varillas de acero de 1/2” Bastón negativo = 1 ø 1/2"……………………….….… Fuente: SAFE – Grupo de diseño y cálculo estructural. Acero continuo positivo = 1 ø 1/2"……….…………….… Fuente: SAFE – Grupo de diseño y cálculo estructural. FIGURA 11: Distribución de Acero en Losa Aligerada.

ø 1/2"

ø 1/2" Fuente: AUTOCAD 2018 – Grupo de dibujo.

““MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE LAS CONDICIONES BASICAS DE LA I.E. N° 0393 VIRGEN DE LAS MERCEDES, EN EL CENTRO POBLADO DE JUANJUI, DISTRITO DE JUANJUI, PROVINCIA DE MARISCAL CACERES, REGION SAN MARTIN”