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PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DESCRIPCIONES GENERALES La siguiente memoria de cálculo corresponde al proyecto de vivienda unifamiliar de dos pisos con un área techada de vivienda de 60.07m2. El proyecto de vivienda está ubicado en el Predio San Camilo 1A Sublote 04 - N.° 11131549,
con área total de lote de 7328.96 m². La vivienda a sido proyectada con muros de ductilidad limitada en vaceado monolítico, los diafragmas serán losas macizas nervadas en una dirección (techos y losas de piso) PRIMER CAPITULO: PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES En esta primera parte Realizaremos del pre dimensionamiento de los elementos estructurales (método de las áreas tributarias). los cuales nos servirán como dato de entrada para el modelado en el Programa Etabs v15.2, para luego ser comprobados y verificados en el mismo programa. el sistema propuesto comprende pórticos de concreto armado. Compuestos por muros de ductilidad limitada, losas de concreto armado en una dirección PREDIMENSIONAMIENTO DE MUROS Y ZAPATAS O CUÑAS
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Vista volumétrica en 3D de la vivienda unifamiliar
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Para el Pre dimensionamiento del espesor de los muros de concreto armado. se utilizará la siguiente formula E≥menor dimensión del muro / 25
E≥2.11 / 25 E≥0.0844…Calculado E=0.08…Asumido
a) Calculo de las Cargas de Servicio
Es un pre dimensionamiento a priori al metrados de Cargas. para lo cual se calcula una carga actuante dentro de los limites admitidos para luego ser corregida. Por tratarse de un sistema de muros de concreto armado. las cargas tributarias se calcularán por metro lineal de losa
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Categoría de la Edificación: C Número de Pisos: N=2 Carga Actuante: P=1000kg/m2 Esfuerzo del concreto: f’c=210kg/cm2 Peso de Servicio =Carga Actuante x Área Tributaria x Número de Pisos Peso de Servicio =P x At x N P1=1000 x 6.32 x 2 X 1.75 P1= 22120.00kg b) Calculo del Ancho de Zapata o cuña
El cálculo de las áreas de las zapatas se hace en función de la carga de servicio del área tributaria teniendo en cuenta las siguientes consideraciones, se calculará el ancho de zapata por metro metro lineal de muro, Capacidad portante del suelo: qad=1.50kg/cm2 Tipo de Suelo: S2 Factor Correspondiente al Tipo de suelo: K=0.80 Área de Zapata = P servicio / K x qad Az = 22120kg / 0.80 x 1.50kg/cm2 Az =18433.33cm2 Teniendo un largo de L=632cm , calculamos un ancho de Az = 29cm Asumimos como Ancho de Zapata Az=38cm
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c) Elaboración del Modelo Matemático Se muestra el esquema, resultado del pre dimensionamiento, donde se muestran las dimensiones de los muros y vigas, así mismo el sentido de la losa (h =0.05ml) , en volumetría. el cual será ingresado al Programa Etabs v15.2. para su respectivo diseño y comprobación
En la figura se muestra el grillado de la estructura. En planta de la estructura. El sistema a utilizar es placas en ambos sentidos, vigas y una losa de espesor de 0.05ml
SEGUNDO CAPITULO: PROPIEDADES DEL MODELO MATEMATICO a) Estructuración El proyecto contempla la construcción de una estructura conformada por un edificio de un piso con un techo a un agua el cual se encuentra ubicado el Distrito de San Vicente. Provincia de Cañete y Región de Lima
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El sistema estructural planteado está constituido por una combinación de pórticos, placas, muros de vigas de concreto armado. con la finalidad de controlar los efectos torsionales y distorsiones que puedan presentarse durante un evento sísmico. En la superestructura, los muros y las columnas, vigas de concreto armado se encuentran conectados por un diafragma indeformable, reparten las fuerzas de corte de cada entrepiso en proporción a la rigidez lateral que presentan los elementos verticales. La subestructura ha sido verificada de acuerdo a los esfuerzos a que se encuentra sometida, estos se han obtenido de las hipótesis de combinación de cargas, la hipótesis de diseño que prevalece es la de esfuerzos por volteo, por ello se han planteado zapatas para las columnas. Para determinar el diseño de los elementos se ha utilizado el programa ETABS. Las sobrecargas que se han tomado en cuenta para el cálculo son: D = 120 Kg/m2 (Peso propio de losa maciza e=0.05m) L = 100 Kg/m2 (Carga viva de techo) L = 200 Kg/m2 (Carga viva de entrepiso) b) Diseño de elementos estructurales Los diferentes elementos estructurales se han diseñado, considerando el Método a la rotura, realizando las combinaciones de Carga Muerta, Carga Viva y Cargas de sismo, de acuerdo a las estipulaciones dadas en las Normas Técnicas de Concreto armado E-060 y Normas de Diseño Sismo Resistente E-030 del Reglamento Nacional de Edificaciones. Para el análisis sísmico se ha considerado la presencia de muros de albañilería y el tipo y uso del suelo, para la estimación de la fuerza cortante total en la base de la edificación. b.1) Parámetros de diseño adoptados Concreto: Elementos Estructurales Cemento
: :
Acero:
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Concreto f¨c = 210 Kg/cm2 (asumido) Cemento Portland Tipo I (asumido)
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Corrugado
:
fy = 4200 Kg/cm2
: : : : :
2,400 Kg/m3 2,300 Kg/m3 1,800 Kg/m3 120 Kg/m2 Indicadas
Cargas: Concreto armado Concreto Ciclópeo Albañilería Losa maciza e = 0.05m Sobrecarga
c) Análisis sismo resistente de acuerdo a la norma E-030 c.1) Evaluación estructural de las edificaciones La norma establece requisitos mínimos para garantizar un adecuado comportamiento sísmico de las edificaciones, esto con el fin de reducir el riesgo de pérdidas de vidas y daños materiales, y posibilitar que las edificaciones esenciales puedan seguir funcionando durante y después del sismo. El proyecto y la construcción de edificaciones se desarrollaron con la finalidad de garantizar un comportamiento que haga posible 1. Resistir sismos leves sin daños. 2. Resistir sismos moderados considerando la posibilidad de daños estructurales leves. DATOS FACTORES DATOS DIR X-X DIR Y-Y 3. Resistir sismos severos con posibilidad de daños estructurales importantes, evitando el colapso de la Z 0.45 RO 8 3 edificación. U 1.50 Ia 1.00 1.00 S 1.05 Ip 1.00 1.00 c.2) Metodología TP 0.60 R 8 3 c.2.1) Parámetros sísmicos de acuerdo a la norma E-030 TL 2.00 g 2 1
c.2.2) Modelo matemático ESPECTRO DE PSEUDO - ACELERACIONES X-X El comportamiento dinámico de las estructuras se determina mediante la generación de modelos matemáticos que consideran la contribución de los elementos estructurales tales como muros de albañilería, vigas, columnas, placas, en la determinación de la rigidez lateral de cada nivel de la estructura. Las fuerzas de los sismos son de los tipos inerciales y proporcionales a su peso, por lo que es necesario precisar la cantidad y distribución de la masa en los pisos.
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Se ha comprobado en diversos estudios que el comportamiento dinámico de las estructuras en el rango elástico se ve influenciado por la presencia de la tabiquería de albañilería y se debería considerar la contribución de estos elementos en la rigidez lateral de las estructuras. Para el análisis se consideró las masas de las losas, vigas, columnas, placas y la tabiquería, los acabados de piso y la sobrecarga máxima. Las combinaciones de cargas para el análisis son las estipuladas en el reglamento nacional de construcciones 1) 1.4D + 1.7L 2) 1.25D + 1.25L + ESPCX 3) 1.25D + 1.25L + ESPCY 4) 0.90D + Sismo X (estatico) 5) 0.90D + Sismo Y (estatico) 6) ENVOLVENTE Para la combinación de cargas se asumió el sismo estático. por ser este el caso más critico c.2.3) Control de cortantes Se modelaron la estructura para ser ensayadas mediante los análisis sísmicos estáticos como el dinámico empleando el Software ETABS V15.2.0 De los resultados obtenidos, se realizaron comparaciones y se tomó el análisis menos conservador para el cálculo de los máximos desplazamientos y distorsiones de los entrepisos. Para el diseño estructural de las edificaciones las cargas consideradas fueron las del análisis dinámico. El análisis dinámico se realizó mediante procedimiento modal espectral considerando doce modos de vibración con 80% de la masa y escalando los resultados de fuerza cortante al 80% de la fuerza estática equivalente.
c.2.4) Control de desplazamientos
En el artículo 4.1.4 de la norma, los máximos desplazamientos laterales se calcularán multiplicando por 0.75R los resultados obtenidos de la combinación Modal de acuerdo a la Norma E-030 del Reglamento Nacional de Construcciones. 0.25IriI + 0.75ri2 El máximo desplazamiento relativo de entrepiso, no deberá exceder la fracción de la altura de entrepiso de 0.007 para estructuras de concreto armado (indicada tabla 8 del artículo 3.8.1 de la norma E.030).
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TERCER CAPITULO: MODELADO EN ETABS V15.2 A continuación, se detallan los principales pasos para la creación del modelo Matemático en Etabs V15.2 1.-Creación del Grillado:
2.-Creación del Tipo de Materiales
Creamos los materiales de concreto armado y mampostería respectivamente
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3.-Creación de las Secciones:
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4.-Volumetria del modelo matemático
Esquema en volumetría del modelo matemático.
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La imagen muestra la vista extruida 5.-Asignación del Espectro de Respuesta:
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CALCULO DE ESPECTRO DE PSEUDO - ACELERACIONES (NORMA E030-2014/DS-003-2016) SOLO COMPLETAR LAS LISTAS DESPLEGABLES Y CASILLAS DISPONIBLES Tabla N°1 (NORMA E030-2014/DS-003-2016)
Ing. Aldo Greco Nuñonca Herrera
ZONA
FACTOR DE ZONA "Z"
Z 0.45
1
FIC - UNSAAC
Tabla N°3 y N°4 (NORMA E030-2014/DS-003-2016)
TIPO
FACTOR DE SUELO "S"
DESCRIPCION Suelos Intermedios
3
S 1.05
TP 0.60
TL 2.00
Tabla N°5 (NORMA E030-2014/DS-003-2016)
CATEGORIA
FACTOR DE USO "U"
4
U
OBSERVACIONES
1.00
Revi s a r tabl a N°6 E030-2014
Tabla N°7 (NORMA E030-2014/DS-003-2016)
FACTOR DE SISTEMA ESTRUCTURAL"R"
DIRECCION DIR X-X DIR Y-Y
SISTEMA ESTRUCTURAL 10 10
Tabla N°8 (NORMA E030-2014/DS-003-2016)
IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA Irregularidad de Rigidez – Piso Blando
DIR X-X FALSO
DIR Y-Y FALSO
Irregularidades de Resistencia – Piso Débil
DIR X-X FALSO
DIR Y-Y FALSO
Irregularidad Extrema de Rigidez
DIR X-X FALSO
DIR Y-Y FALSO
Irregularidad Extrema de Resistencia
DIR X-X FALSO
DIR Y-Y FALSO
Irregularidad de Masa o Peso
AMBAS DIRECCIONES FALSO
Irregularidad Geométrica Vertical
DIR X-X FALSO
Discontinuidad en los Sistemas Resistentes
AMBAS DIRECCIONES FALSO
Discontinuidad extrema de los Sistemas Resistentes Tener en cuenta l a s res tri cci ones de l a tabl a N° 10
DIR Y-Y FALSO
AMBAS DIRECCIONES FALSO
Se toma el valor mas critico
Ia Dir X-X 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
Ia Dir Y-Y 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
Ip Dir X-X 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
Ip Dir Y-Y 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
Tabla N°9 (NORMA E030-2014/DS-003-2016)
IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN PLANTA Irregularidad Torsional
DIR X-X FALSO
DIR Y-Y FALSO
Irregularidad Torsional Extrema
DIR X-X FALSO
DIR Y-Y FALSO
Esquinas Entrantes
DIR X-X FALSO
DIR Y-Y FALSO
Discontinuidad del Diafragma
AMBAS DIRECCIONES FALSO
Sistemas no Paralelos Tener en cuenta l a s res tri cci ones de l a tabl a N° 10
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DIR X-X FALSO
DIR Y-Y FALSO
Se toma el valor mas critico
RO 4 4
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CALCULO DE ESPECTRO DE PSEUDO - ACELERACIONES (NORMA E030-2014/DS-003-2016) SOLO COMPLETAR LAS LISTAS DESPLEGABLES Y CASILLAS DISPONIBLES
RESUMEN DATOS Z U S TP TL
FACTORES 0.45 1.00 1.05 0.60 2.00
DATOS RO Ia Ip R g
DIR X-X 4 1.00 1.00 4 2
DIR Y-Y 4 1.00 1.00 4 1
ESPECTRO DE PSEUDO - ACELERACIONES X-X 0.350 0.300 Sa Dir X-X TP
0.250
SA DIR X-X
TL
0.200 0.150 0.100
0.050 0.000 0.00
2.00
4.00
6.00 PERIODO T(S)
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
8.00
10.00
12.00
C 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.31 2.14 2.00 1.88 1.76 1.67 1.58 1.50 1.36 1.25
T 0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14 0.16 0.18 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00 1.10 1.20
Sa Dir X-X Sa Dir Y-Y 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.295 0.273 0.273 0.253 0.253 0.236 0.236 0.221 0.221 0.208 0.208 0.197 0.197 0.187 0.187 0.177 0.177 0.161 0.161 0.148 0.148
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ESPECTRO DE PSEUDO - ACELERACIONES Y-Y 0.350 0.300 Sa Dir Y-Y TP
0.250 SA DIR Y-Y
TL
0.200 0.150 0.100 0.050
0.000 0.00
2.00
4.00
6.00
8.00
PERIODO T(S)
6-Definicion de los Casos de Carga Estática: 7-Modificacion de los Casos de Carga sísmica: Calculo del Factor de Aceleración V= (S.U.C.S / R) x P V= ((0.45 x 1.00x2.50 x 1.05) / 4) x Pp V= 0.295x Pp
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
10.00
12.00
1.15 1.07 1.00 0.94 0.88 0.83 0.79 0.75 0.59 0.48 0.40 0.33 0.19 0.12 0.08 0.06 0.05 0.04 0.03
1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.25 2.50 2.75 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00
0.136 0.127 0.118 0.111 0.104 0.098 0.093 0.089 0.070 0.057 0.047 0.039 0.022 0.014 0.010 0.007 0.006 0.004 0.004
0.136 0.127 0.118 0.111 0.104 0.098 0.093 0.089 0.070 0.057 0.047 0.039 0.022 0.014 0.010 0.007 0.006 0.004 0.004
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Se cambia el valor de coeficiente de cortante basal para el cálculo sísmico para los cuatro casos del sismo estático 8.-Peso para el cálculo Sísmico:
Se diferencian tres casos para el cálculo de la masa, son Tipo A, B y C, respectivamente 9.-Casos de Respuesta sísmica Espectral:
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Se muestra la creación de los dos casos de sismo espectral
10.-Asignacion de cargas:
Asignación de carga muerta :100kg/m2
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Carga viva de techo: L =50 kg/m2 11.-Asignacion de diafragma rígido:
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12.-Asignacion de Brazos rígidos:
13.-Optimizacion de mallas de elementos finitos:
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14.-Ejecucion del modelo:
Verificación del modelo
Ejecución del modelo
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Deformada por sismo estatico direccion : x-x
Deformada por sismo dinámico dirección: x-x
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Deformada por sismo estático dirección: y-y
Deformada por sismo espectral dirección: y-y
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CUARTO CAPITULO: ANALISIS DEL MODELO a) Verificación de Cortantes: Las cortantes sísmicas estática y dinámica deben cumplir la siguiente condición: El análisis dinámico se realizará mediante procedimiento modal espectral considerando doce modos de vibración con 80% de la masa y escalando los resultados de fuerza cortante al 80% de la fuerza estática equivalente. después de un proceso de escalado se llegaron a los siguientes valores: VERIFICACION DE CORTANTES Y DESPLAZAMIENTOS Proyecto:
VIVIENDA UNIFAMILIAR
Modulo :
VIVIENDA 02 PISOS
Fecha:
Nov-18
CALCULO DE COEFICIENTES Z U C S Rx Ry Cf x Cf y
VERIFICACION DE CORTANTES
0.45 1.00 2.50 1.05 4.00 4.00 0.295 0.295
S-DINAMICO (x) S-ESTATICO(X)
5.82910 7.28630
S-DINAMICO (y) S-ESTATICO(y)
CD>80%CE
CD>80%CE
K=
K=
5.82910 7.28630
b) Verificación de Distorsiones: Para estructuras de concreto la distorsión máxima permitida es de 0.007. para el cálculo de las distorsiones debemos multiplicar las distorsiones obtenidas por 0.75R, donde R: factor de reducción, ayudándonos de una hoja de cálculo obtenemos los siguientes resultados VERIFICACION DE DRITFS SISMO ESTATICO
Story Story2 Story1
Load Sismo x-x Sismo x-x
Direction X X
Drift 0.000026 0.000025
Label 1 1
X 0 0
Y 0 0
Z 4.8 2.4
0.75R(Dx) 0.000078 0.000075
Estado x ok ok
Story Story2 Story1
Load Sismo y-y Sismo y-y
Direction X X
Drift 0.000009 0.000007
Label 1 1
X 0 0
Y 0 0
Z 4.8 2.4
0.75R(Dx) 0.000027 0.000021
Estado x ok ok
VERIFICACION DE DRITFS SISMO DINAMICO
Story Story2 Story1
Load SDx Max SDx Max
Direction X X
Drift 0.000025 0.000023
Label 1 1
X 0 0
Y 0 0
Z 4.8 2.4
0.75R(Dx) 0.000075 0.000069
Estado x ok ok
Story Story2 Story1
Load SDy Max SDy Max
Direction X X
Drift 0.000009 0.000008
Label 1 3
X 0 0
Y 0 6.24
Z 4.8 2.4
0.75R(Dx) 0.000027 0.000024
Estado x ok ok
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PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
El cuadro de arriba muestra las distorsiones máximas de los puntos de la estructura. En este se ha considerado el estado más crítico que corresponde al sismo estático en la dirección X e Y QUINTO CAPITULO: DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONCRETO ARMADO I.-Obtención de diagramas a) Diagrama de esfuerzos verticales: S22
Diagrama de esfuerzos verticales eje : A
Diagrama de esfuerzos verticales eje : B
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Diagrama de esfuerzos verticales eje : 1
Diagrama de esfuerzos verticales eje : 2
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b) Diagrama de esfuerzos cortantes: S12
Diagrama de esfuerzos cortantes eje : A
Diagrama de esfuerzos cortantes eje : B
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Diagrama de esfuerzos cortantes eje : 1
Diagrama de esfuerzos cortantes eje : 2
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b) Diagrama de mementos flectores: M11
Diagrama de momentos flectores : A
Diagrama de momentos flectores : B
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Diagrama de momentos flectores : 1
Diagrama de momentos flectores : 2
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b) Diagrama de mementos flectores: M22
Diagrama de momentos flectores : A
Diagrama de momentos flectores : B
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
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Diagrama de momentos flectores : 1
Diagrama de momentos flectores : 2
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
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Story Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2
Load Case/Combo ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE ENVOLVENTE
Maximos
S11 Top
S22 Top
S12 Top
S11 Top
S22 Top
S12 Top
tonf/m² 31.49 43.26 0.78 17.37 39.43 -25.28 -17 46.3 56.14 -43.27 -33.37 66.81 69.57 -49.89 -45.88 76.45 73.63 -47.58 -51.89 77.13 68.55 -37.12 -45.7 69.41 55.59 -21.52 -27.74 54.41 39.55 -3.65 5.34 28.27 20.93 16.91 364.26
tonf/m²
tonf/m² -17.63 -17.73 -17.88 -17.3 -16.52 -16.29 -14.56 -14.58 -12.37 -12.42 -9.41 -9.36 -6.45 -6.24 -2.61 -2.83 0.45 1.43 25.57 23.27 45.01 48.98 70.43 66.45 83.32 89.22 103.17 97.26 105.49 113.76 115.32 107.05 101.17 113.16 94.6
tonf/m² 31.49 43.26 0.78 17.37 39.43 25.28 17 46.3 56.14 43.27 33.37 66.81 69.57 49.89 45.88 76.45 73.63 47.58 51.89 77.13 68.55 37.12 45.7 69.41 55.59 21.52 27.74 54.41 39.55 3.65 5.34 28.27 20.93 16.91 364.26
tonf/m²
tonf/m² 17.63 17.73 17.88 17.3 16.52 16.29 14.56 14.58 12.37 12.42 9.41 9.36 6.45 6.24 2.61 2.83 0.45 1.43 25.57 23.27 45.01 48.98 70.43 66.45 83.32 89.22 103.17 97.26 105.49 113.76 115.32 107.05 101.17 113.16 94.6
0.84 43.67 -7.65 147.06 151.47 -13.23 -25 268.21 270.18 -30.86 -37.58 346.53 347.08 -41.29 -44.58 380.85 380.29 -45.01 -45.29 370.05 368.33 -42.32 -39.66 317.28 314.52 -34.11 -28.21 230.7 227.72 -22 -11.66 121.93 120.46 -8.05 70.7
S11 Top tonf/m²
S22 Top tonf/m²
S12 Top tonf/m²
1007.34
722.89
175.37
0.84 43.67 7.65 147.06 151.47 13.23 25 268.21 270.18 30.86 37.58 346.53 347.08 41.29 44.58 380.85 380.29 45.01 45.29 370.05 368.33 42.32 39.66 317.28 314.52 34.11 28.21 230.7 227.72 22 11.66 121.93 120.46 8.05 70.7
II.-Diseño de elementos de Concreto Armado a) Diseño de placas: a continuación, se muestra un diseño representativo de las vigas, los detalles de refuerzo y sección se muestran en los planos
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
DISEÑO DE MURO DE DUCTILIDAD LIMITADA : P1X Proyecto:
VIVIENDA UNIFAMILIAR
Modulo :
DOS PISOS
Fecha:
Nov-18
Nota : todas las cargas y momentos son obtenidos del programa Etabs v 15.2
PD : Peso por carga muerta
PD=
0.74 ton-m
PL : Peso por carga viva
PL=
0.71 ton-m
Vu : Esfuerzo cortante
Vu=
3.65 ton
MB : Momento en la base por sismo
MB=
5.84 ton-m
hw : Altura total de Placa
hw =
4.80 mt
Lw : Longitud total de Placa
Lw =
3.16 mt
e : Espesor de placa
e=
0.08 mt
rec : Recubrimiento
rec =
2.00 cm
g c : Peso especifico del concreto f'c : Resistencia del concreto Fy : Fluencia del acero
g c= f'c= Fy=
2400 kg/m³
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
210kg/cm² 4200kg/cm²
Elementos de confinamieto a1 : Ancho de columna C1
a1 =
0.08 mt
b1 : Ancho de columna C1
b1 =
0.15 mt
a2 : Ancho de columna C2
a2 =
0.08 mt
b2 : Ancho de columna C2
b2 =
0.15 mt
PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
1.-VERIFICACION DE ELEMENTOS DECONFINAMIENTO fc : Esfuerzo maximo en fibra extrema , Donde :fc = ( Pu / Ag ) + ( Mu x Lw /2 ) / Ig Ag =
2640.00 cm2
f'c =
Ig =
0.24 m4
0.2 x f'c =
210.00kg/cm² 0.2 x 210
Pu =
2.02 ton
0.2 x f'c =
42.00kg/cm²
Mu =
8.17 ton-m
42 > 6.21
fc =
6.21kg/cm²
No necesita confinamiento
2.-DETERMINACION DE REFUERZOS EN MURO Y COLUMNA A.-MURO
1.-Determinacion de los requerimientos de refuerzo minimo longitudinal y transversal del muro a.-Verificar si se requiere refuerzo en dos capas se necesita refuerzo en dos capas si : Vu > 0.53√f'c Acv o h≥25cm Vu=
3.65 ton
h calculado =
8.00 cm
0.53√f'c Acv =
19.42 ton
h admisible=
25.00 cm
Necesita acero en una capa b.-Refuerzo longitudinal y transversal del muro . Requerimiento minimo de cuantia para muros de ductilidad limitada
ρ v = Asv / Acv ρ v : cuantia de acero vertical
ρv =
0.0015
Varilla=
N° 5
S=
0.33m
Acv : area de la seccion por ml
Acv =
800.00 cm2/m
Asø =
0.20 cm²
S=
0.20m
1.20 cm2/m
A sf =
1.20 cm²
Asv : area de acero vertical por ml
Calculo de varillas
Asv =
Varillas de N° 5 @ 0.2m
2.-Determinacion de requerimiento de acero por cortante Vu : Cortante actuante
Vu=
3.65 ton
d : peralte efectivo de la Placa, d=0.8Lw
d=
252.80 cm
αc :Relacion alto largo . αc = Hw / Lw
αc =
0.8155
Av : area de la varilla
Av =
Acv : area de la seccion en cm2
Acv =
2528.00 cm²
S : Espaciamiento de acero .S=Av.fy .d / Vs
S=
0.20 cm² 31.29 cm
ρ n : cuantia de acero
ρ v=
0.0020
Vn : Cortante nominal Vn = Acv (αc √f'c +ρn x fy)
Vn =
51.11 ton
φ : coeficiente de cortante
φ=
0.6000
S=
20.00 cm
Vs : cortante de diseño Vs = Vn/φ - Vc
Vs =
13.33 ton
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
S=31.29 ≤ 45 , Ok S=31.29 ≥24 , Rediseñar S=31.29 ≤105.333333333333 , Ok Usar varillas de N° 5@20cm
PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
B.-COLUMNA DE CONFINAMIENTO 1.-Verificar si los elementos de confinamiento actuandop como columna corta toman las cargas verticales debido a carga de gravedad y de sismo
Pu : Peso factorado del muro , Pu = 1.4 ( PD + Pl + PE )
Pu =
2.02 ton
Mu : Momento factorado en la base Mu = 1.4 Mbase
Mu =
8.17 ton-m
L' w : Longitud efectiva de muro
L'w = Pu max =
3.08m 3.66 ton
Ag : Area de la seccion de concreto armado : Ag = B x H
Ag =
120.00 cm²
N : Numero de varillas de acero
N=
2.00
φ : diametro de varilla de acero
φ=
3/8"
Ast : Area de acero : Ast = N x Asv
Ast =
1.42 cm²
ρv min =
0.01
ρv max =
0.06
ρt =
0.0118 cm²
Pu max : fuerza axial maxima sobre el elemento de confinamiento . Pumax= Pu / 2+ Mu / Lw
ρ v min : cuantia minina de acero : ρv min = 1% ρ v max : cuantia minina de acero : ρv max = 6% ρ t : cuantia de acero de la seccion : ρt = Ast / b x h
ρt min < ρt < ρt max . Ok Pn max ' : fuerza axial nominal s: Pn max ' = 0.80(0.85f'c(Ag-Ast)+Astxfy )
Pn max ' =
21.70 ton
Pu max ' : fuerza axial maxima adminisble :Pu max' 0.70 Pn max'
Pu max ' =
15.19 ton
Pu max' < Pu . Ok 2.-Verificar por flexo compresion 3.-Verificar por corte por confinamiento S : Espaciamiento de los estribos : S ≤ t /4
S≤
2.00 cm
Analisis en la direccion de menor longitud . L =8cm
Analisis en la direccion de mayor longitud . L =15cm
Eligiendo un acero de
Eligiendo un acero de
φ=
φ=
hc =
3/8" 10.05 cm
hc =
3/8" 3.05 cm
S=
2.00 cm
S=
2.00 cm
Ok
Ok
Ash ≥ 0.30 x S x hc x ( Ag / Ach -1 ) x f'c / fy
Ash ≥ 0.30 x S x hc x ( Ag / Ach -1 ) x f'c / fy
Ash ≥ 0.09 x S x hc x f'c / fy
Ash ≥ 0.09 x S x hc x f'c / fy
Ash ≥
0.8797 cm²
Ash ≥
0.2668 cm²
Ash ≥
0.0904 cm²
Ash ≥
0.0274 cm²
Ash =
0.8797 cm²
Ash =
0.2668 cm²
usar 2varillas de φ 3/8"
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
usar 1varillas de φ 3/8"
PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
b) Diseño de losa maciza para el diseño de la losa maciza se hará uso del programa Sap 2000 versión 15, en el cual modelaremos una viga continua de sección T . para luego obtener los momentos verificando el comportamiento de la misma (viga sección rectangular o T) Nota: las cargas y sobrecargas utilizadas fueron las mismas que se utilizaron en la modelación con Etabs y el sentido y longitud de viguetas se muestran en los esquemas de pre dimensionamiento de la estructura DISEÑO DE LOZA MACIZA EN VIVIENDA UNIFAMILIAR Proyecto:
VIVIENDA UNIFAMILIAR
Modulo :
02 PISOS
Fecha:
Nov-18
ESPECIFICACIONES DE DISEÑO NORMAS : E-030: DISEÑO SISMORRESISTENTE E-060: DISEÑO EN CONCRETO ARMADO E-020:NORMA DE CARGAS
CONCRETO f'c=
210.00kg/cm2
Nº
di(in)
dh(cm)
P(cm)
As(cm²)
w(kg/m)
Ec=
217370.65kg/cm2
2
1/4"
0.635
2
0.32
0.250
δ=
2400.00kg/m3
3
3/8"
0.952
3
0.71
0.560
εu=
0.003
4
1/2"
1.270
4
1.29
0.994
U=
0.2
5
5/8"
1.588
5
2.00
1.552
6
3/4"
1.905
6
2.84
2.235
ACERO DE REFUERZO
7
7/8"
2.222
7
3.87
3.042
fy=
4200.00kg/cm2
8
1"
2.540
8
5.10
3.973
Es=
21000000.00kg/cm2
9
1 1/8"
2.865
9
6.45
5.060
εs=
0.002
10
1 1/4"
3.226
10
8.19
6.403
11
1 3/8
3.580
11
10.06
7.906
14
1 11/16
4.300
14
14.52
11.384
18
2 1/4
5.733
18
25.81
20.238
RECUBRIMIENTO rec=
0.025m
CARGAS DE SERVICIO ACABADOS
100.00kg/m2
SOBRECARGA
200.00kg/m2
CONFIGURACION GEOMETRICA
0.420m
0.050m
0.150m
0.100m
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
METRADO DE CARGAS PESO PROPIO
SOBRECARGA
2400x0.1x0.1
24.00kg/m
2400x0.05x0.42
50.40kg/m
100x0.42 Relleno
Relleno
WD=
WPP=
CARGA VIVA
CARGA ULTIMA
42.00kg/m
200x0.42
84.00kg/m
CARGA MUERTA
0.00kg/m
WL=
84.00kg/m
CARGA VIVA
42.00kg/m
74.40kg/m
1.4 1.7
Wu=
1.4WD+1.7WL
Wu=
0.20Ton/m
1.-DISEÑO POR FLEXION
SECCION TIPICA DE VIGUETA DE LOSA
B=0.42
0.050m
As(-)
h=0.15
As(+ )
0.100m
SE MUESTRA LA ENVOLVENTE DE MOMENTOS OBTENIDOS DEL PROGRAMA SAP-2000
1.-DISEÑO POR FLEXION 1.a.-PARA MOMENTOS POSITIVOS
1.a.1-CALCULO DEL ACERO MINIMO
a sum=
0.85 x hf
As=
0.400cm2
1.a.1.1-MOMENTO POR AGRIETAMIENTO
1.a.1.2-MOMENTO POR FLEXION
a sum=
4.250cm
a cal=
0.224cm
Calculos Iniciales
Calculos Iniciales
fy=
4200.00kg/cm2
d=
a<0.85hf , Funciona como viga rectangular
Yct=
7.500cm
bw=
42.000cm
12.500cm
bw=
42.000cm
d=
12.500cm
bw=
42.000cm
h=
15.000cm
Asmin2=
1.268cm2
M(+ )=
0.16Ton-m
Icg=
11812.500cm4
Mag=
0.46Ton-m
Asmin1=
1.220cm2
Usar Acero minimo
Si se utiliza varillas de Ø 3/8"
Mu=
a1=
As=
1.268cm2
Ok!
a=
0.71
As=
3/8"
Ok
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
0.71
1.268cm2
As=
1.268cm2
Finalmente Usamos :
As1=
0.71cm2
1 Varilla de 3/8"+ 1 Varilla de 3/8"
As2=
0.71cm2
Usar Acero minimo
PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
1.b.-PARA MOMENTOS NEGATIVOS
1.b.1-CALCULO DEL ACERO MINIMO
a sum=
0.85 x hf
As=
0.765cm2
1.a.1.1-MOMENTO POR AGRIETAMIENTO
1.a.1.2-MOMENTO POR FLEXION
a sum=
4.250cm
a cal=
1.800cm
Calculos Iniciales
Calculos Iniciales
fy=
4200.00kg/cm2
d=
12.500cm
bw=
10.000cm
a=
1.800cm
M(-)act=
0.30Ton-m
As=
0.684cm2
a a
max = max =
M(-)max=
0.75 x
ab
Yct=
7.500cm
bw=
10.000cm
bw= h=
10.000cm
d=
12.500cm
15.000cm
Asmin2=
0.302cm2
Icg=
2812.500cm4
Mag=
0.11Ton-m
Asmin1=
0.291cm2
Usar Acero calculado
Usar Acero calculado
4.688cm 1.14Ton-m
Mact<Mmax , Viga Simplemente Armada
Si se utiliza varillas de Ø 3/8"
Mu=
0.30Ton-m
a1=
As=
0.678cm2
Ok!
a=
1.60
As=
As=
0.678cm2
Finalmente Usamos :
As1=
0.71cm2
1 Varilla de 3/8"
1.60
0.678cm2
As2= Ok 2.-DISEÑO POR CORTANTE SE MUESTRA LA ENVOLVENTE DE CORTANTES OBTENIDOS DEL PROGRAMA SAP-2000
2.1.-VERIFICACION DE ESFUERZOS CORTANTES
2.2.-CALCULO DEL ACERO DE LA LOSA
d=
0.125m
t=
5.000cm
bw=
10.000cm
b=
100.000cm
Vn=
Vu / Φ
Vc=
0.53x√f'c x b x d
As=
0.0018 x b x t
Φ=
0.9
Vc=
0.96Ton
As=
0.900cm2
Vu=
0.65Ton
f=
10%
Vn=
0.72Ton
Vc=
1.06Ton
Finalmente Usamos : N° 5
0.200cm2
S=
22.222cm
S=
5xt
S=
20.000cm
Vc>Vn ,No necesita Ensanche de Viguetas
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
Varilla de N° 5@20cm
PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
c) Diseño de cuña DISEÑO DE ZAPATA O CUÑA DE MODULO METRADO DE CARGAS Pared Lateral Pared Transversal losa fondo
losa techo
Dimensiones
Volumen
Peso espefico
Pe x Vol
Largo
3.16
6.32
6.32
6.32
Pared L
3.16x0.08x2.4x2
0.607
2.40
0.60672x2.4
Ancho
0.08
0.08
6.03
6.03
Pared T
6.32x0.08x2.4x2
1.213
2.40
1.21344x2.4
Alto
2.40
2.40
0.05
0.05
Fondo
6.32x6.03x0.05
1.905
2.40
1.90548x2.4
Techo
6.32x6.03x0.05
1.905
2.40
1.90548x2.4
CALCULO DE LAS FUERZAS SISMICAS Peso
Altura CG
Momento
Factor de importancia
U=
C
Pared L
1.46
1.20
1.75
Factor de importancia
U=
1.000
Pared T
2.91
1.20
3.49
Factor de suelo
S=
S2
Fondo
4.57
0.03
0.11
Factor de suelo
S=
1.200
Techo
4.57
0.03
0.11
Factor Ct:
Ct :
PORTICOS
0.00
1.58
Ct =
60.000
H=
2.400
Coeficiente sismico
C=
2.500
Factor de ductilidad
Rd=
4.000
Factor de Zona
Z=
4.000
Factor de Zona
Z=
0.450
Agua
13.51Ton
0.00 5.47Ton-m
Altura del C.G de cisternalleno
Ycg=
0.40m
Altura de la Torre :
Predimensionamiento de la Zapata B Zapata
B=
Largo Total de la Zapata
0.55m
Lex=
3.79m
Cortante en la Base
V=
4.56Ton
A Zapata=
7.13m2
Peso del Concreto
Pc=
8.94Ton
Espesor de la Zapata
E=
0.15m
Peso del Agua
Recubrimiento
r=
0.03m
Peso Total
Peralte efectivo
d=
0.13m
Calculo del Momento Equilibrante
Me=
25.61Ton-m
Factor de seguridad al Volteo
fs=
2.50
Calculo del Factor de seguridad al Volteo
fs=
13.87
Area Efectiva de la Zapata
Ph2o=
0.00Ton
Pt=
13.51Ton
Momento de Volteo por Fuerza Sismica Mv=
1.85Ton-m
Calculo de la Excentricidad
e=
0.14m
Verificacion de Esfuerzos en el suelo Esfuerzo Maximo
Gmax
0.25kg/cm2
Verificacion de Cortante en la Zapata
Esfuerzo Minimo
Gmin
0.13kg/cm2
Longitud den Corte
W=
W=
1.90Ton-m2
Perimetro de Corte
Calculo del Momento Positivo
M (+) =
0.28Ton-m
V = G X Ac
V=
29.55Ton
Calculo del Momento Negativo
M (-) =
0.57Ton-m
Esfuerzo Cortante Ultimo
vu=
6.53kg/cm2
Peralte Efectivo en losas Bidirecionales
3.2M+5=
5.90781112 d >3.2m+5 ,Ok
Esfuerzo Cortante por Flexion
Vu=
6.2385kg/cm2
Peralte Efectivo minimo
d min =
Verificacion por Flexion en la zapata
Area de Corte
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
4.465318558 d >dmin ,Ok
Lc=
4.78m
Ac=
22.81m2
Per c=
19.10m
vu < Vu ,Ok
PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
CALCULO DE ACERO Calculo del Acero Positivo
Calculo del Acero Negativo
M=
0.28Ton-m
M=
0.57Ton-m
fs=
1,680.kg/cm2
fs=
1,680.kg/cm2
fc=
95.kg/cm2
fc=
95.kg/cm2
n=
9.14
n=
9.14
r=
17.78
r=
17.78
k=
0.34
k=
0.34
j=
0.887
j=
0.887
d=
15.00cm
d=
15.00cm
r=
2.50cm
r=
2.50cm
d efectivo=
12.50cm
d efectivo=
12.50cm
b=
100.00cm
b=
100.00cm
As (+) =
1.27cm2
As (+) =
2.54cm2
As min =
2.25cm2
As min =
2.25cm2
As =
2.25cm2
As =
2.54cm2
N° 8
0.50cm2
N° 5
0.20cm2
S=
0.22m
…Calculado
S=
0.08m
…Calculado
S=
20.00cm
…Asumido
S=
20.00cm
…Asumido
Varillas de Ø N° 8 @ 20cm
Varillas de Ø N° 5 @ 20cm
d) Diseño de cimentación o estructura de recibimiento del modulo
EJE : 2 DATOS
1.-METRADO DE CARGAS
CIMIENTO
Primer Nivel Carga Muerta
g s= g c=
1.57 tn/m3
PP de techo
0.443 ton/m2 x 1m x 6.32m
2.80 tn
2.40 tn/m3
Acabados
0.1 ton/m2 x 1m x 6.32m
0.63 tn
f 'c=
100 kg/cm²
Pp de Muro
0.08m x 2.3m x 6.32m x 2.4ton/m3
2.79 tn
Df=
1.20 m
PP. Cuña
0.73m x 0.1m x 6.32m x 2.4ton/m3
1.11 tn
s t=
1.50 kg/cm²
PP. Piso
6.32m x 0.05m x 1m x 2.4ton/m3
0.76 tn 8.09 tn
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
PROYECTO: VIVIENDA UNIFAMILIAR
CONCRETO ARMADO
Carga Viva Sobrecarga 1
f 'c=
210 kg/cm²
fy=
4200kg/cm²
S/c1=
200 kg/m²
Carga Muerta
0.2ton/m2 x 6.32m x 1m
1.26 tn
Segundo Nivel
S/c2=
50 kg/m²
PP de techo
0.443 ton/m2 x 1m x 6.32m
2.80 tn
Acabados
100 kg/m²
Acabados
0.1 ton/m2 x 1m x 6.32m
0.63 tn
losa
442.67 kg/m²
Pp de Muro
0.08m x 2.3m x 6.32m x 2.4ton/m3
2.79 tn
ga = g c=
1.20 tn/m3 2.40 tn/m3
6.22 tn
SECCIONES a=
0.73 m
Carga Viva
b=
0.10 m
Sobrecarga 2
e piso
0.05 m
e muro
0.08 m
h muro=
2.30 m
L=
6.32 m
A=
1.00 m
Carga muerta
PD=
14.31 tn
Carga viva
PL=
1.58 tn
Cimiento
10.00%
1.59 tn
Peso total
Pt=
17.48 tn
0.05ton/m2 x 6.32m x 1m
4.-VERIFICACION POR CORTANTE 2.-CACULO DEL ANCHO DEL CIMIENTO
e muro
0.08 m
Pt=
17475.47 kg
Wu=
Wn x100cm
s t=
1.50 kg/cm²
Wu=
149.27 kg/cm
A cim
Pt / s t
m=
46.00cm
A cim
11650.32cm²
Ancho =
B
A cim
B x 100cm
B=
116.50cm
B=
100.00cm
4.1.-Corte Actuante
Vac=Wu x ( m-H ) Vac = 149.27x ( 46-H ) 4.1.-Corte Resistente
Vres = ø√f'cxBxH ø= 3.-REACCION NETA DEL TERRENO
0.286
Vres= 0.286 x 10x100x H
H=
0.80 m
Vact ≤ V res
ht=
0.40 m
Vact = V res
Haciendo :
g s x ht= gc x h =
0.63 tn/m2
Pt / Acim =
17.48 tn/m2
H=
15.78cm
Wn=
14.93 tn/m2
H=
0.80 m
149.27x ( 46-H )= 0.286 x 10x100x H
1.92 tn/m2
Ok , 15>14.927
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
Ok , 80>15.775
0.32 tn