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UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA DEL PETROLEO Y PETROQIMICA SECCION DE POS GRADO
INFORME IV
INGENIERIA DE RESERVORIOS APLICADA DOCENTE : M. sC. Alexei Huerta Quiñonez
ESTUDIANTE : Rojas Linares, Edito Luis
LIMA – PERÚ 2012
PROBLEMAS POR RESOLVER. PROBLEMA 1. Una muestra de Gas Natural presenta la siguiente composición. Componente C1 C2 C3 n - C4
Yi 0.71 0.15 0.09 0.05
Calcular: a.- Peso Molecular Promedio y Gravedad Específica b.- Factor de Comprensibilidad @170 °F y 2500 Psi c.- Densidad en Lb/ft³ @ 170 °F y 2500 Psi. PROBLEMA 2 . Se dispone de una muestra de gas cuya gravedad específica es 0.9, y contiene 2% de N2, 4% de CO2 y 6% de H2S. Estimar la viscosidad @ 7000 Psi y 220 °F. PROBLEMA 3. Se ha obtenido los sgtes resultados de un análisis PVT a 200 °F
Presión (psi) Volumen(ml)
4000 404
3000 408
2500 410
2000 430
1500 450
a) Estimar el punto de burbuja. EI sistema es recomprimido, expandido a 2000 psi y el gas libre es removido a presión constante, y medido por expansión a 1 atmosfera.
Volumen de Liquido: 388 ml. Volumen de gas (expandido a 1atm., 60 ° F): 5.275 l =5275 ml Luego la presión es reducida a 14,7 psi y la temperatura a 60°F Volumen de líquido residual : 295 ml Volumen de gas (medido a 1 atm, y 60 °F ) : 21 I = 21000 ml b) Estimar las siguientes propiedades PVT. b.1) Compresibilidad del petróleo (Co) y factor de volumen de formación (Bo) a 3000 psi b.2) Bo , Bt Y Rs a 2500 y 2000 psia. b.3) Bg y Z a 2000psia.
DESARROLLO
DE
LOS
PROBLEMAS
Problema 1
Componente C1 C2 C3 n - C4
Yi 0.71 0.15 0.09 0.05
M (lb/lb-mol) 16.0430 30.0700 44.0970 58.1230 Ma=
Yi x M 11.391 4.511 3.969 2.906
Tcri (ºR) 343.333 549.92 666.06 765.62
22.776 (lb/lbmol)
Yi*Tcri 243.766 82.488 59.945 38.281
Tpc=
Pcri (Psi) 666.40 706.50 616.00 550.60
Yi*Pcri 473.14 105.98 55.44 27.53
Ppc=
662.1
424.5
(Psi)
°(R)
Definiendo a la Masa Aparente con la sgte ecuación
Ma yi * Mi i 1
Ma =
22.776
(lb/lb-mol)
Determinando la Gravedad Especifica con la sgte ecuación
Yg
Donde :
Ma M air
Yg =
M air = 28.96 (masa molecular aparente) = lb/lb-mol
0.785
Determinando el Factor de Comprensibilidad a @ 2500 Psi y 170 °F con la sgte ecuación Si
P=
2500
Pabs =
( Psi )
2514.7
( Psi )
Para nuestro caso trabajaremos con P
Ppr
Presión seudo reducida c critica 3.776
Ppr =
Si
T=
170
Temperatura seudo reducida critica
Tpr =
P Ppc
1.484
(°F)
Transformar a (°R) para aplicar en la Ec.
T Tpr Tpc
donde T =
630
( °R )
CORRELACIONANDO CON EL GRAFICO I Presiones Pseudo reducidas y Temperaturas Pseudo reducidas, obtenemos Z=
0.767
Factor de Comprensibilidad (Z)
Calculando la Densidad con relación al Factor de comprensibilidad (z)
g
( P)( Ma) ( z )( R)(T )
g
Donde R=
=
10.982
lb/ft³
8.423
lb/ft³
Calculando la Densidad como un gas ideal
g
( P)( Ma) ( R )(T )
g
=
10.73
psi ft³/lb-mole °R
PROBLEMA 2 Para calcular la viscosidad utilizamos la sgte. Ecuación
1 ( 1)incorrected ( ) N 2 ( )CO2 ( ) H 2 S donde: u1 = viscosidad corregida del gas, a 1 presión atmosférica y T de reservorio, cp (u1) incorregida =viscosidad incorregida del gas, cp (∆u)N2 = viscosidad corregida del N2 (∆u)CO2 = viscosidad corregida del CO2 (∆u)H2S= viscosidad corregida del H2S Datas del Problema P= T= Gravedad Esp.
7000 220 0.900
Psi (°F)
lb/lb-mol
28.96
M. aparente aire =
Constante
DATOS CON IMPUREZAS Componente CO2 N2 H2S
Yi (%) 4.00 2.00 6.00
Determinando la Densidad Aparente del Aire .
ῥ aire G.N. =
Gr-Sp * M. aparent. aire
ῥ aire G.N. =
26.064
lb/lb-mol
Correlacionando con la Tabla de Carr- Kobayashi, obtenemos los sgtes resultados. (u1) G.N. (sin impurezas) = (∆u)N2 , corregida = (∆u)CO2 , corregida = (∆u)H2S , corregida =
0.01180 0.00020 0.00030 0.00020
cp cp cp cp
0.0125
cp
Aplicando la Ecuación General : u1 G.N.(con impurezas) =
( 1atm, T °F )
Finalmente correlacionamos en el gráfico de Carr et. Al y determinamos Presión seudo critica y Temperatura seudo critica 635 425
Ppc = Tpc =
Grafico 2 ( °R )
Donde
Aplicando la sgte. ecuación.
P= Pabs = T=
7000 7015 680
Psi Psi °R
Para nuestro caso en la ecuación, utilizaremos el Valor ( P )
Ppr
P Ppc
Tpr
T Tpc
Determinando la Presión sesudo reducida critica y Temperatura seudo reducida critica Ppr = Tpr =
11.024 1.600
Aplicando la correlación determinamos: Grafico 3 2.9
El ratio de Viscosidad (u/u1) =
Calculando la viscosidad a condiciones de Reservorio con la Ec. Sgte.
1* (
) 1
μ (P, T ) =
0.0363
cp
CORRELACIONES UTILIZADAS
Grafico 1
Grafico 2
Grafico 3
PROBLEMA 3 . Se ha obtenido los siguientes resultados de un análisis PVT a 200 °F
Presión (psi) Volumen(ml)
4000 404
3000 408
2500 410
2000 430
1500 450
a) Estimar el punto de burbuja. EI sistema es recomprimido, expandido a 2000 psi y el gas libre es removido a presión constante, y medido por expansión a 1 atmosfera.
Volumen de Liquido: 388 ml. Volumen de gas (expandido a 1atm., 60 ° F): 5.275 l =5275 ml Luego la presión es reducida a 14,7 psi y la temperatura a 60°F Volumen de líquido residual : 295 ml Volumen de gas (medido a 1 atm, y 60 °F ) : 21 I = 21000 ml b) Estimar las siguientes propiedades PVT. b.1) Compresibilidad del petróleo (Co) y factor de volumen de formación (Bo) a 3000 psi. b.2) Bo , Bt Y Rs a 2500 y 2000 psia. b.3) Bg y Z a 2000psia.
DESARROLLO Para estimar el Pb, realizamos el sgte grafico.de las datas. GRAFICO I PRESION VS VOLUMEN
Comentarios: del grafico N° 1 podemos notar que la presión de burbuja estimada ,es de 2500 psi, debido a que se observa el cambio de la presión y volumen notable, se incrementa a medida que la presión decrece.
b.1) Compresibilidad del petróleo Co: está relacionado al cambio volumétrico respecto a la presión por unidad de volumen:
V 1 Co (n Psi ) ( ) * ( ) P V Reemplazando sus valores en la ecuación obtenemos:
Co (3000 psi ) = - (1/408)*[(408-404)/(3000-4000)] = 9.80392 E-06 Psi Co (2500 psi ) = -
(1/410)*[(410-408)/(2500-3000)] = 9.75610 E-06 Psi
Co (2000 psi ) = - (1/430)*[(430-410)/(2000-2500)] = 9.30233 E-06 Psi
Factor de volumen de formación del petróleo: Bo Volumen de Petroleo en el reservorio Bo( Bbl / STB ) Volumen de Petroleo en sup erficie
Bo (
n
psi ) = 338 / 295 = 1.145763
Bo ( 3000 psi ) = 408 / 295 = 1.383051 Bo ( 2500 psi ) =
410 / 295 =1.389831
Bo ( 2000 psi ) = 430 / 295 = 1.457627
Razón de solubilidad: Rs
Rs ( SCF / STB )
Volumen de gas disuelto en sup erficie Volumen de Petroleo en sup erficie
Rs (2500 psi ) = (21000+5275) / (295 * 5.615 ft3 / Bbl ) = 500.116 SCF/STB Rs (2000 psi ) = (21000) / (295 * 5.615 ft3 / Bbl ) = 399.712 SCF/STB
Factor de volumen de formación total : ( Bt )
Bt ( Bbl / STB ) o ( Rsb Rs ) * g Reemplazando en sus unidades tenemos:
Bt (2500 psi ) = 1.3898+(500-500)*(0.0008372 / 5.615) = 1.3898 Bbl/SCF Bt (2000 psi ) = 1.4576+(500-400)*(0.001598 / 5.615) = 1.4862 Bbl/SCF
Factor de volume de formación del gas (Bg): Aplicando la razón tenemos los sgte.
Bg
Volumen de Gas en el reservorio Volumen de Gas en sup erficie
Bg (2000 psi ) = (430-388)ml / (5275+21000) ml = 1.598477 E-03 Calculando Z : con la sgte ecuación.
Z
g * P 0.0283 * T (o R)
a condiciones de P = 2000 Psi y T = 200 °F entonces reemplazando datos en la ecuación tenemos los sgte. Z (2000 psi ) = 0.17116 GRAFICOS ADICIONALES
Comprensibilidad Vs Psi
TABLA RESUMEN DE DATAS CALCULADAS.
Co(3000) Co(2500) Co(2000)
9.80392E-06 9.75610E-06 9.30233E-05
psi psi psi
Bg(2000) Bg(2500) Z(2000)
0.001598478 0.000837298 0.171161542
ft3/SCF ft3/SCF
Bo(3000) Bo(2500) Bo(2000) Rs(2500) Rs(2000) Bt(2500) Bt(2000)
1.383051 1.389831 1.457627 500.116 399.712 1.389831 1.486210
Bl/STB Bl/STB Bl/STB SCF/STB SCF/STB Bl/STB Bl/STB