Grijanje-projektni Zadatak

SADRŽAJ Opšti i tehnički uslovi Podaci o objektu Proračun toplotnih gubitaka Proračun grejnih tijela Izbor kotla, ekspanzione posude i sigurnosnih vodova Proračun dimnjaka Provjera veličine ugljare Proračun cijevne mreže Predmjer i predračun Crteži Osnova podruma sa razvedenom cijevnom mrežom Osnova prizemlja sa rasporedom grejnih tijela Osnova sprata sa rasporedom grejnih tijela Šema usponskih vodova Šema veze u kotlarnici

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

1 7 10 22 23 25 25 26 31 36 37 38 39 40

list br.: 1

Opšti i tehnički uslovi Opšti uslovi Projektovanje i ugovaranje, izvođenje i prijem radova mora se izvršiti u skladu sa Zakonom o izgradnji objekata (SL RCG br. 54/2000) i odgovarajućih prvilnika definisanih zakonom (SL RCG br. 54/2001). Prilikom građenja objekta ove vrste potrebno je poštovati sve odredbe Zakona koje se odnose na: prethodna proučavanja, tehničku dokumentaciju, građevinsku dozvolu i građenje. Prethodni radovi Prethodna proučavanja, u zavisnosti od vrste i karakteristika objekta, obuhvataju: istaživanja i izradu analiza i projekta, pribavljanja podataka kojima se analiziraju i razrađuju tehinčki, ekonomski i tehnološki uslovi, uslovi zaštite od požara, zaštita životne sredine i drugi uslovi od uticaja na izgradnju i korišćenje određenog objekta. Na osnovu rezultata prethodnih proučavanja izrađuje se prethodna studija opravdanosti koja sadrži i generalni projekat ili idejno rješenje. Prethodne radove za izgradnju objekta, izradu prethodne studije opravdanosti, studije opravdanosti i tehničke dokumentacije može obavljati i preduzeće registrovano za vršenje takve djelatnosti, odnosno za poslove konsaltinga i inženjeringa u toj oblasti. Tehnička dokumentacija Na osnovu rezlutata prethodnih proučavanja (usvojene prethodne studije opravdanosti i studije opravdanosti) preduzeće sa licencom Inženjerske komore, vrši izradu tehničke dokumentacije na osnovu koje će se izvršiti izgradnja objekta. Investitor je dužan da izvrši kontrolu tehničke dokumentacije kod preduzeća registrovanog za takvu vrstu djelatnosti. Izvještaj o izvršenoj kontroli sadrži mišljenje da li se na osnovu takve dokumentacije može izdati odobrenje za građenje i čini sastavni dio tehničke dokumentacije. Odluka o građenju Na osnovu rezlutata prethodnih proučavanja (usvojene prethodne studije opravdanosti i studije opravdanosti), tehničke dokumentacije ili samo na osnovu jedne od navedenih dokumentacija, investotor donosi odluku o građenju i pri tome je dužan da vodi računa o ekonomskoj i drštvenoj opravdanosti njegove izgradnje.

student:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

br.indexa:

datum:

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 2

Odobrenje za građenje

-

Investitor može pristupiti građenju kada obezbjedi finansijska sredstva i građevinsku dozvolu. Građevinsku dozvolu izdaje organ uprave nadležan za izdavanje građevinske dozvole u zavisnosti od vrste i važnosti objekta. Za dobjanje odobrenja na građenje investitor treba da obezbjedi sljedeće: tehničku dokumentaciju na koju je data urbanistička saglasnost, izvještaj komisije za tehničku kontrolu, pravosnažno rješenje o lokaciji, dokaze o plaćanju naknada za uređivanje građevinskog zemljišta, saglasnosti, mišljenja i druge dokaze utvrđene posebnim propisima. Ustupanje izgradnje Izgradnji objekta može se ustupiti samo organizaciji registrovanoj za vršenje odgovarajuće djelatnosti koja ima raspoložive kapacitete i potrebne kadrove da radove izvede stručno i kvalitetno u predviđenom roku. Investitor može ustupiti izradu prethodne studije opravdanosti i studije oprevdanosti investicionog programa, izradu tehničke dokumentacije, građenje investicionog objekta, nabavku i montažu opreme i stavljanje izrađenog objekta u pogon (inženjering) preduzeću registrovanom i osposobljenom za te djelatnosti. Ustupanje građenja objekta vrši se putem javnog nadmetanja, putem prikupljnja ponuda ili putem neposredne pogodbe na način kako je to Zakonom predviđeno. Zaključenje ugovora o građenju Sa preduzećem kome je ustupljen posao izgradnje investitor zaključuje ugovor u pismenom obliku, koji pored bitnih stavki po prirodi posla, sadrži i odredbe o roku za izvođenje radova koji su predmet ugovora, garantnim rokovima za kvalitet izvedenih radova i ugovornoj kazni. Građenje objekta

Preduzeće koje gradi objekat mora da obavi sljedeće: da prijavi nadležnom organu početak građenja, da obezbjedi odgovarajući rukovodeći stručni kadar, da radove izvodi prema važećim tehničkim propisima, normativima i obaveznim standardima koji važe za građenje te vrste objekta, da ugrađuje materijal koji odgovara propisanim standardima, odnosno, koji je snabdjeven atestom (potvrdom o kavlitetu) izdatim od strane organizacije registrovane za djelatnost ispitivajna tog materijala (ako za taj materijal ne postoje standardi),

student:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

br.indexa:

datum:

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 3

da blagovremeno preduzima mjere za sigurnost investicionog objekta, radova, opreme i materijala, radnika, prolaznika, saobraćaja i susjednih objekata i dr., da se pridržava tehničke dokumentacije na osnovu koje je izdato odobrenje za građenje i da unutrašnjom kontrolom obezbjedi da se radovi izvode u skladu sa naprijed navedenim. Ako preduzeće koje gradi objekat zapazi nedostatke u tehničkoj dokumentaciji po kojoj gradi objekat, dužno je da na te nedostatke pravovremeno upozori investitora. Ako investitor ne otkloni nedostatke na koje je upozoren, preduzeće koje gradi objekat dužno je, kada ti nedostaci ugrožavaju sigurnost objekta i život ljudi, saobraćaj ili susjedne objekte, da o tim nedostacima obavjesti organ uprave koji je izdao odobrenje za građenje i da obustavi izvođenje redova. Preduzeće koje gradi objekat dužno je da vodi građevinski dnevnik i inspekcijsku knjigu kako to nalažu propisi. Investitor je takođe dužan da, sa odgovarajućim stručnim kadrom, vrši stručni nadzor nad izvršenim radovima kako nalažu propisi i da pri tome provjerava sljedeće: da se izgradnja objekta vrši prema tehničkoj dokumentaciji i prema tehničkim propisima, normativima i obaveznim standardima, da se u opravdanim slučajevima vrši ispitivanje materijala i konstrukcija za koje prema važećim propisima nije potreban atest, odnosno ispitivanje prije isporuke i da razmatra predloge za izmjenu i dopunu tehničke dokumentacije u cilju postizanja racionalnih rješenja i uštede u troškovima izgradnje objekta. Tehnički pregled i odobrenja za upotrebu izgrađenog objekta Po završenoj izgradnji objekta stručna komisija, koju obrazuje organ uprave koji je izdao odobrenje za građenje (ukoliko Zakonom nije drugačije određeno), vrši tehnički pregled građevinskih radova, pregled instalacija, opreme i postrojenja. Tehničkim pregledom se utvrđuje da li je objekat izveden u skladu sa tehničkom dokumentacijom, da li je osigurana stabilnost objekta, bjezbjednost u okviru požara, života i zdravlja ljudi, saobraćaja i susjednih objekata, da li su izvedena rješenja u skladu sa pripisima, normativima i standardima čija primjena pri izvođenju objekata te vrste obavezna, da li su ispunjeni uslovi utvrđeni za izgradnju objekta na određenom zemljištu i da li su preduzete propisane mjere kojima će se spriječiti, odnosno svesti na najmanju mjeru šteta koju objekat svojim postojanjem, odnosno korišćenjem može nanositi svojoj okolini. Ukoliko je objekat izveden u skladu sa naprijed navedenim organ uprave, koji je obrazovao tehničku komisiju, izdaće odobrenje za upotrebu u roku od osam dana od prijema izvještaja komisije za tehnički pregled sa prijedlogom da se izda upotrebna dozvola.

student:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

br.indexa:

datum:

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 4

Tehnički uslovi Tehničkim uslovima su date osnovne smjernice za izvođenje radova na postrojenju, a izvođač radova je obavezan da se pridržava svih zakonskih i tehničkih normativa predviđenih za ovu vrstu objekata. Montaža instalacije Montažu opreme treba izvršiti prema priloženom uputstvu proizvođača i dispozicionim crtežima u projektu. Prilikom montaže, odnosno postavljanja opreme voditi računa da ne dođe do oštećenja osjetljivih dijelova opreme. Za grejna tijela usvojeni su liveni radijatori TERMIK 2-''Fabrika RADIJATOR-Zrenjanin''. Karakteristike i proračun su dati u nastavku. Za sva grejna tijela koja se ugrađuju moraju se pribaviti atesti o kvalitetu i radnim karakteristikama izdatim od mjerodavne institucije. Projektom je predviđeno postavljanje grejnih tijela slobodno na konzole u parapetnom zidu prozora ili kako je naznačeno dispozicionim crtežima u projektu. Izuzetno se postavljaju drugačije u slučaju kada je to nužno zbog građevinskih radova, grejnog tijela ili u dogovoru sa investitorom. Prilikom ugradnje grejnih tijela mora se voditi računa o postavljanju na konzole tako da se oslanjaju, a nikako da vise na njima. Takođe se mora voditi računa o odstojanjima grejnih tijela od zida i od poda prema priloženim uputstvima proizvođača. Broj konzola treba odrediti da za radijator od dvanaest članaka dolaze dvije, a za svakih narednih šest članaka još po jedna konzola. Nakon formiranja radijatorskih baterija od potrebnog broja članaka, one se moraju dobro oprati mlazom vode od unutrašnjih nečistoća. Po završetku montaže i uspjele probe na pritisak, radijatore demontirati, dobro očistiti od nečistoća i zaštiti bojom. Upotreba različitih metalnih (bronzanih) boja se ne preporučuje zbog smanjenja koeficijenta zračenja površine, a time i smanjenja odavanja toplote. Sve cijevi horizontalnog i vertikalnog cjevovoda moraju imati atest i odgovarati standardima JUS C. B5. 225 (DIN 2440, DIN 2441, DIN 2448). Trasa vođenja cijevnih vodova i rasporeda ne smiju se mijenjati bez saglasnosti projektanta. Horizontalnu cijevnu mrežu razvoditi prema projektnoj dokumentaciji, vješanjem na plafon podruma i oslanjati na zidne konzole. Na prolazima kroz građevinsku konstrukciju cijevi ne smiju biti čvrsto uzidane, već mora biti dovoljno mjesta za slobodnu dilataciju cijevi. Takođe te dijelove cijevi treba izolovati kako je naznačeno u projektnoj dokumentaciji. Na mjestu ukrštanja priključka na grejno tijelo sa vertikalnim vodom, priključak mora da ima zaobilazni luk koji se obavezno izvodi u horizontalnoj ravni. Odzračivanje instalacije se vrši odzračnom mrežom preko ekspanzione posude. Horizontalna mreža treba da se vodi u svim dijelovima sa nagibom od 0,5% do 1% u smjeru odzračnih posuda, odnosno ventila i slavina za pražnjenje. Spajanje cijevi se vrši zavarivanjem ili , ukoliko je potrebno ostvariti razdvojivu vezu, pomoću prirubnica. Zavarena mjesta moraju biti dobro obrađena, sa dovoljnom debljinom vara, ali tako izvedenim da se ne mijenja presjek cijevi. Kvalitet vara mora biti prvoklasan. Pri svakom spajanju vrši se turpijanje rubova na dijelovima cijevi koje se spajaju po tačno predviđenim propisima, čišćenje šavova od rđe i nečistoća, skidanje šljake sa izvedenih varova i njihova antikorozivna zaštita osnovnim premazom.

student:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

br.indexa:

datum:

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 5

Pri izradi prirubničkih spojeva koristiti standardne prirubnice propisanih dimenzija i za odgovarajući radni pritisak. Pri spajanju cjevovoda i armature prirubnicama obavezna je upotreba zaptivnih prstenova od klingerita, minimalne debljine 3 mm, ili grafitno-azbestne pletenice četvrtastog presjeka. Pletenice se moraju sjeći pod uglom od 45o, a nikako vertikalno. Konzole i vješaljke na koje se oslanja cjevovod moraju omogućiti njegovo slobodno kretanje usljed toplotnih dilatacija, bez stvaranja ugiba. Oslonci i konzole moraju biti ugrađene u zidove pomoću cementnog maltera, a nikako gipsom. Izrada krivina i fazonskih dijelova na cijevnim vodovima može biti izvedena savijanjem cijevi (za prečnike do 21,3 mm), ili upotrebom odgovarajućih lukova načinjenih od istog materijala. Na mjestima prodora cijevnih vodova kroz zidove i međuspratnu konstrukciju, a u prostorijama za boravak ljudi, sa obje strane postaviti rozete. Ugradnja zasuna, slavina i ventila izvesti tako da se vreteno sa točkom postavi vertikalno na horizontalne vodove. Svoj armaturi mora biti obezbjeđen prilaz radi eventulalnih intervencija. Ispitivanje instalacije

-

Sve uređaje, cjevovode i armaturu treba podvrgnuti punom tehničkom ispitivanju na pritisak koji ima za cilj da ustanovi usklađenost konstrukcije uređaja, cjevovoda i armature sa projektnim zahtjevima tehničke sigurnosti. Spoljni pregled se vrši bez prekida u radu postojenja, a pri tom se obraća pažnja na cijelu instalaciju, kao i na njene pojedine elemente, a posebno armaturu. Ispitivanje na čvrstoću izvršiti prije puštanja postrojenja u probni pogon. Prije ispitivanja na čvrstoću postrojenje mora biti očišćeno, a svi elementi instalacije čvrsto postavljeni, da ne bi došlo do curenja ili oštećenja prilikom ispitivanja. Mjerenje vrijednosti pritiska vrši se pomoću kontrolnog manometra, čime se kontrolišu istovremeno i svi instalisani manometri. Probni pritisak se održava 180 minuta, a potom se vrši osmatranje postrojenja u toku 60 minuta. Ako uređaji i cjevovodi nisu pokazali znake oštećenja i ako nema deformacija na elementima instalacije, smatra se da su izdržali ovo ispitivanje. Sem gore navedenih uslova rezultat ispitivanja se smatra uspješnim ako se pritisak za prvih 120 minuta po postizanju vrijednosti radnog pritisak ne smanji za više od 2% . Pri untrašnjem pregledu uređaja (tamo gdje je to moguće uraditi) treba obatiti pažnju na stanje zidova, šavova, veza i spojeva. Ispitivanje na zaptivenosti vrši se neposredno nakon ispitivanja na čvrstoću. Pritisak pri ovom ispitivanju jednak je radnom pritisku. Postrojenje je izdržalo ispitivanje na zaptivenost ako pritisak ne padne više od 2% u toku naredna 24 sata. Nakon završetka probnog ispitivanja na čvrstoću, potrebno je izvršiti ispitivanje instalacije u smislu postizanja svih radnih parametara, takozvanu ’’toplu probu’’. Ovim ispitivanjem se posebno provjerava: da li su u svim dijelovima instalacije postignuti projektovani parametri, da li armatura i uređaji uredno dejstvuju i da li sistem djeluje bez udara i šumova, da li su svi elementi instalacije stabilno izvedeni i otporni na termičke dilatacije, da li se mreža normalno odzračuje.

student:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

br.indexa:

datum:

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 6

U sastavu ovog ispitivanja vrši se i mjerenje unutrašnjih temperatura u svim grijanim prostorijama. Mjerenje unutrašnjih temperatura izvršiti pri spoljnoj temperaturi od min. t=-5 oC. Mjerenje obaviti na visini h = 1,2 m od poda termometrom klase tačnosti 0,5oC, a nakon tri časa od početka rada instalacije. Potrebno gorivo, električnu energiju i ostale troškove probnog ispitivanja, sem radne snage, plaća i objezbjeđuje investitor. Sva probna ispitivanja moraju se obaviti prema važećim standardima, propisima i normativima za ovu vrstu instalacija.

student:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

br.indexa:

datum:

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 7

Podaci o objektu − objekat se nalazi u vjetrovitom predjelu, − položaj objekta je zaklonjen, − tip gradnje objekta je pojdedinačne zgrade − prozori su: • u podrumu-drveni jednostruk prozor, dvostruko zastakljen, odstojanje između stakala 6mm, koeficijent prolaza toplote k=3,3W/m2K, dimenzija 120x140, 180x140 cm. • na prizemlju i spratu- drveni dvostruki prozor, koeficijent prolaza toplote k=2,3 W/m 2K, dimenzija 120x140, 180x140 cm. • stepenište- prozor od šupljih staklenih blokova, koeficijent prolaza toplote k=2,9 W/m2K. − vrata su: unutrašnja- drvena, koeficijent prolaza toplote k=2W/m2K, dimenzija 90x200cm, spoljašnja ulazna- drvena, koeficijent prolaza toplote k=3,5W/m2K, dimenzija 90x200cm, balkonska- drvena sa staklom, jednostruka, koeficijent prolaza toplote k=4,7W/m2K, dimenzija 90x230cm garažna- čelična, koeficijent prolaza toplote k=5,8W/m2K, dimenzija 270x250cm − − −

spoljašnji i unuzrašnji noseći zidovi su od opeke, debljina spoljašnjih i nosećih zidova je 38 cm, pregradni zidovi su od istog materijala kao i noseći debljine 12 cm.

Koeficijenti preolaza toplote svih zidova računati su po formulu: 1 k= δ 1 1 1 [W/m2K] +∑ i + + αu λi λ α s 2 U proračunu je uzeto da je koeficijent prelaza toplote sa spoljašnje strane  s=25 W/m K, a sa unutrašnje 2 u=8 W/m K. Struktura zidova i koeficijenti prolaza toplote za sve zidove dati su tabelarno: pod na tlu (sve prostorije u podrumu) b r sloj d(m) 1 cementni estrih 0.02 2 hidroizolacija 0.005 3 termoizolacija 0.04 4 nabijeni beton 0.1 koeficijent prolaza(W/m2K)

student:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

br.indexa:

λ(W/mK) 1.4 0.19 0.041 1.5 0.83

datum:

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 8

zid spoljašnji ispod tla b r sloj 1 2 3 4

d(m) izolacij a hidr 0.005 cementni malter 0.03 puna opeka 0.38 krečni malter 0.02 koeficijent prolaza(W/m2K)

zid spoljašnji iznad tla b r sloj d(m) 1 termoizolacioni malter 0.02 2 puna opeka 0.38 3 krečni malter 0.02 koeficijent prolaza(W/m2K)

λ(W/mK) 0.19 1.4 0.6 0.81 1.20

λ(W/mK) 0.19 0.6 0.81 1.08

zid unutrašnji 38cm br sloj d(m) 1 krečni malter 0.02 2 puna opeka 0.38 3 krečni malter 0.02 koeficijent prolaza(W/m2K)

λ(W/mK) 0.81 0.6 0.81 1.07

zid unutrašnji 12cm br sloj d(m) 1 krečni malter 0.02 2 puna opeka 0.12 3 krečni malter 0.02 koeficijent prolaza(W/m2K)

λ(W/mK) 0.81 0.6 0.81 2.00

zid unutrašnji 12cm,keramičke pločice s jedne strane br sloj d(m) λ(W/mK) 1 keramicke plocice 0.008 1.28 2 cementni malter 0.03 1.4 3 puna opeka 0.12 0.6 4 krečni malter 0.02 0.81 koeficijent prolaza(W/m2K) 1.99

zid unutrašnji 12cm,keramičke pločice s obje strane b r sloj d(m) λ(W/mK) 1 keramicke plocice 0.008 1.28 2 cementni malter 0.03 1.4 3 puna opeka 0.12 0.6 4 cementni malter 0.03 1. 5 keramicke plocice 0.008 1.28 koeficijent prolaza(W/m2K) 1.98

student:

br.indexa:

datum:

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

zid unutrašnji 38cm,pločice s jedne strane b oj r s d(m) λ(W/mK) 1 keramicke plocice 0.008 1.28 2 cementni malter 0.03 1.4 3 puna opeka 0.38 0.6 4 krečni malter 0.02 0.81 koeficijent prolaza(W/m2K) 1.07

zid spoljašnji 38cm,pločice s jedne strane b r sloj d(m) λ(W/mK) 8 1 keramicke plocice 0.0 1.28 2 cementni malter 0.03 1.4 3 puna opeka 0.38 0.6 4 termoizolacioni malter 0.02 0.19 koeficijent prolaza(W/m2K) 1.07

međuspratna konstrukcija-parket b r sloj d(m) 1 parket 0.02 2 cementni estrih 0.03 3 4 5

hidroizolacija 0 termoizolacija 0.04 AB konstrukcija 0.15 koeficijent prolaza(W/m2K)

λ(W/mK) 0.21 1.4 005 0.19 0.041 1.5 0.68

međuspratna konstrukcija-pločice,terasa b r sloj d(m) λ(W/mK) 1 keramicke plocice 0.008 1.28 2 cementni estrih 0.03 1.4 3 hidroizolacija 0.005 0.1 4 termoizolacija 0.04 0.041 5 AB konstrukcija 0.15 1.5 koeficijent prolaza(W/m2K) 0.77

međuspratna konstrukcija-keramičke pločice b r sloj d(m) λ(W/mK) 1 keramicke plocice 0.008 1.28 2 cementni estrih 0.03 1.4 3 hidroizolacija 0.005 0.19 4 termoizolacija 0.04 0.041 5 AB konstrukcija 0.15 1.5 2 koeficijent prolaza(W/m K) 0.72

list br.: 9

student:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

br.indexa:

datum:

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 10

tavan b r sloj d(m) 1 termoizolacija 0.04 2 AB konstrukcija 0.15 3 krečni malter 0.02 koeficijent prolaza(W/m2K)

λ(W/mK) 0.041 1.5 0.81 0.74

Iz literature je za spoljašnju projektnu temperaturu ts=-21oC usvojena temperatura tla ispod poda 3oC i temperatura tla uz spoljašnji zid -3oC. Takođe je za koeficijent prolaza toplote za krov (crijep na letvama sa zaptivenim spojnicama) k=5,8 W/m2K i za datu spoljašnju projektnu temperaturu usvojena temperatura potkrovlja -12oC. Za kotlarnicu kao negrijanu prostoriju usvojena je temperatura 20oC. −prekid loženja iznosi 10-14 h dnevno.

Proračun toplotnih gubitaka Proračun toplotnih gubitaka je urađen u Excelu i dat je u tabelama na sledećim listovima.

student:

br.indexa:

datum:

ovjerio:





cm 

P T

 

T



ZS ZS VS

Ept Ent S

38.00 38.00 

ZS

S

3

ZS ZS

Npt Nnt

38.00 38.00

ZU



38.00

VU ZU

 

 38.00

oznaka

43

54

65

76

8 7

m cm

mm

2 mm

m2

m2 

PRORAČUN POVRŠINE PRORAČUN POVRŠINE dužina širina površina broj odbitak debljina širina zida visina dužina površina broj visina

br.indexa:

5.67 4.38 0.91 5.67 5.67 2.70 .00 3.70 0.12 0.12

datum:

4.56 0.90 0.91

98

109

11 10

1213

13 14

14 15

1516

01 KOTLARNICA t5u= oC 20 oCV= V= 55.88 m3 02 GARAŽA tu= 59.79 m3 o prema preporuci kao negrijanu prostoriju 3.70 20.98 1iz knjige, 0.00 za kotlarnicu 20.98 0.83 2 1.66 usvaja 34.74se temperatura t=20 C 0.00 -15 -10.21 -165.53 Au= 98.18 3.70 16.21 1 16.21 0.68 .37 0.00 26 20.08 67.62 3.70 1 3.37 0.77 0.00 8 9.63 54.60 1.00 5.67 1 5.67 1.20 0.00 26 28.01 317.62 2.00 11.34 1 11.34 1.08 kD= 0.47 0.00 26 150.80 1017.90 2.50 6.75 1 6.75 5.80 3.00 1.00 2.00

11.10 0.12 0.24

1 1 1

3.00 2.00 3.00

13.68 1.80 2.73

1 1 1

6.75 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80

4.35 0.12 0.24

1.08 1.20 1.08

13.68 1.80 0.93

1.07 2.30 1.07

26

28.01

121.84

8 26

9.63 28.01

1.16 6.72

-15

-16.0

-5.7 -5.7

-13.11 -6.11 Qo=

Qv=0.3*2*(2.7+2.5)*0.7*3.09*(5-(-21))=175.46

`

12 11

16 17

17

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE DODACI POTREBNA PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE DODACI KOLIČINA POTREBNA za k gubitak zD=zU+zA strana strana uk ∆ t k .∆ t TOPLOTEKOLIČINA za ukupno račun svijeta odbitak gubitak zD=zU+zA svijeta k.∆ t TOPLOTE račun z ∆ t zs zs 2 2 O 2 O 2 mm W/mm2K C 2K W/m W2 W/m C W/m W % % % %1+% 1+% W W

-220.00 -23.60 -5.68 1207.38

20

q D=

26.16

-5

1.15

m2

W/m3

1388.49 175.46 1563.95

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

32

strana debljina svijeta zida strana oznaka svijeta

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student:

21

1

list br.: 11

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student:

datum:

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

br.indexa:

list br.: 12

2

3

4

5

6

7

8

9

PRORAČUN POVRŠINE strana svijeta

debljina zida





cm

datum:

P T T

  

ZS

Npt

PD ZS ZU

N Nnt 

38.00  38.00 38.00

VU





ZU



12.00

1

2

3

oznaka

strana svijeta

debljina zida





cm

dužina

širina visina

površina

broj

odbitak

za račun

m

m

m2



m2

m2

04 OSTAVA 1 11.55 1 6.60 1 4.55

3.50 3.30 3.30

3.30 2.00 1.38

3.50 1.20

1.00 1.40

3.50 1.68

3.50 3.30

2.00 3.00

7.00 9.90

0.90 3.50

2.00 3.00

1.80 10.50

4

5

1 2 1 1 1

12

7

14

5 11.55 6.60 4.55

0.00 0.00

3.50 3.36

3.36 0.00

3.64 9.90

0.00 1.80

1.80 8.70

ovjerio:

dužina

površina

broj

odbitak

m

m

m2



m2

m2

tu=

10.7

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

W

%

%

m3 19.12 -47.84 -49.51

8

9.63

33.70

3.30 1.08 1.07

26 26 -5

85.80 28.01 -5.36

2.30

-5.7

2.00

-5.7

288.29 101.95 -53.07 13.11 -23.60 -99.30 169.74

25

5

1.3

220.66 286.33 506.99

13

14

15

16

17

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

C 0.83 0.72 0.72

V= 2 -10 -15

1.20

k W/m2K o

ukupno z

32.92 1.66 -7.25 -10.87

C

11

12

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE za račun

17

W/m2

O

o

10

širina visina

16

zD=zU+zA

k∆ t

8

15 DODACI

gubitak

∆ t

k W/m2K

tu= 0.00 0.00 0.00

PRORAČUN POVRŠINE

05 HODNIK

13

strana svijeta zs

.

-11.41 Qo = Qv=0.3*2*(2*1.2+3*1.4)*0.9*3.09*(5-(-21))=286.33 6

1

11

C

∆ t

k∆ t

O

C

W/m2

V=

32.92

.

Au=

63.90

kD=

0.1

q D=

15.40

DODACI

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

W

%

%

m2

W/m3

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

br.indexa:

oznaka

10

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student: 1

m3

list br.: 13

Utvrđeno je da hodnik ne treba grijati i njegova temperatura je određena kao temperatura negrijane prostorije i iznosi t=10.7oC

2

3

strana svijeta

debljina zida

dužina

širina visina

površina

broj

odbitak

za račun

k



cm

m

m

m2



m2

m2

W/m2K



4

5

6

7

8

9

PRORAČUN POVRŠINE

06 STEPENIŠTE 2.10 11.26 1

tu= 0.00

10 11.26

38.00 38.00 38.00

2.10 2.10 5.36

1.00 2.00 1.00

2.10 4.20 5.36

1 1 1

0.00 0.00 0.00

2.10 4.20 5.36

Wnt S

38.00 38.00

5.36 1.30

2.00 3.00

10.72 3.90

1 1

0.00 0.00

   

38.00 38.00  38.00

0.42 3.30 0.90 1.94

3.00 3.00 2.00 3.00

1.26 9.90 1.80 5.82

1 1 1 1

0.00 0.00 0.00 1.80



ZS ZS ZS

Npt Nnt Wpt

ZS ZS ZU ZU VU ZU

11

12

13

14

o

C

∆ t

k .∆ t

O

W/m2

C

32.08 5.80

1.20 1.08 1.20

V= 3 7 13 31 13

10.72 3.90

1.08 1.20

1.26 9.90 1.80 4.02

1.07 1.07 2.30 1.07

0.

15

16

17

DODACI

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

W

%

%

1+%

W

m

3

datum:

65.23

Au=

56.02

15.65 33.39 15.65

32.86 140.26 83.87

kD=

0.45

31 13

33.39 15.65

357.99 61.03

q D=

30.19

-10 5 -0.7 -0.7

-10.72 5.36 -1.61 -0.75 Qo=

-13.51 53.07 -2.90 -3.02 774.89

20

5

1.25

12

13

14

15

16

m2

W/m3

968.62 0.00 968.62 17

Qv=0 1

2

3

4

5

6

7

8

9

PRORAČUN POVRŠINE oznaka

strana svijeta

debljina zida





cm

ovjerio:

W S S E E 

38.00  38.00  38.00 38.00

površina

broj

odbitak

za račun

m

m

m2



m2

m2

4.56 1.80 4.30 0.90 0.96 0.42

11

tu= 0.00 0.00 2.52

20 13.68 2.52 10.38

0.00 2.07

2.07 0.81

0.00

1.26

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

W/m2

W

%

%

55.88 44.17 94.30 44.17 192.70 44.17 10.72

m3 604.21 237.64 458.46 398.89 35.78 13.51

∆ t

k∆ t

W/m2K

O

C

o

V= 41 41 41 41 41 10

k

C 1.08 2.30 1.08 4.70 1.08 1.07

DODACI

.

Qo= 1748.48 Qv=(0.6*(2*1.8+3*1.4)+0.7*(2*0.9+2*2.3))*0.9*3.09*1.2*41=1253.32

20

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

Au=

92.38

kD=

0.46

q D= -5

58.41 1.15

m2

W/m3 2010.75 1253.32 3264.07

list br.: 14

ZS PD ZS VB ZS ZU

dužina

širina visina

11 RADNA SOBA 1 3.00 13.68 1 1.40 2.52 1 3.00 12.90 1 2.30 2.07 1 3.00 2.88 1 3.00 1.26

10

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

br.indexa:

5.36

P

10

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student:

1 oznaka

2

3

4

5

6

7

8

9

PRORAČUN POVRŠINE oznaka

strana svijeta

debljina zida





cm

dužina

širina visina

površina

broj

m

m

m2



12 DNEVNA SO  E S

38.00 

PD

S



ZS ZS

S Ν

38.00 38.00

4.33 4.33 0.90

3.70 3.00 2.30

16.02 12.99 2.07

1.80 3.70

1.40 3.00

2. 11.10

0.12

3.00

0.36

1 1 1 2 1 1 1

11

12

13

14

odbitak

za račun

k

m2

m2

W/m2K

A tu= 0.00 0.00 0.00

16.02 12.99 2.07

0.00 4.59

2.52 6.51

0.00

0.36

20

15

∆ t

k∆ t

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

O

C

W/m2

W

%

%

V=

45.66

o

C

.

16

17

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

DODACI

m3

datum:

0.68 1.08 4.70

15 41 41

10.21 44.17 192.70

163.64 573.73 398.89

2.30

41

94.30

237.64

1.08 1.08

41 41

44.17 44.17

287.53 15.90

Qo=

1677.32

20

13

14

Au=

80.22

kD=

0.51

q D= -5

65.12 1.15

2

3

4

5

6

7

8

9

PRORAČUN POVRŠINE

: ovjerio

16

W/m3 1928.92 *1.8+3*1. 4)+0.7*(2* 0.9+2*2.3 ))*0.9*3.0 9*41*1=1 044.43 1044.43 2973.35 17

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

Qv=(0.6*(

1 oznaka

strana svijeta

debljina zida





cm

dužina

širina visina

površina

broj

odbitak

za račun

m

m

m2



m2

m2

13 TRPEZARIJA P



4.25

3.20

13.60

1

10

11

12

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

tu= 0.00

20 13.60

k W/m2K o

∆ t

k .∆ t

O

W/m2

C

C

V=

0.68

1

38.76 10.21

15 DODACI

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

W

%

%

m

m2

3

138.91

Au=

71.90

m2

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

br.indexa:

P ZS VB

10

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student:

1

list br.: 15

2

3

4

5

6

7

8

9

PRORAČUN POVRŠINE oznaka

strana svijeta

debljina zida





cm

  N

ZS

N

ZU





dužina

širina visina

površina

broj

odbitak

za račun

m

m

m2



m2

m2

3.30 3.30

1.38 1.38

1.20

1.40

14 NIŠA 1 4.55 1 4.55 1 1.68

38.00

1.38

3.00

4.14

12.00

3.30

3.00

9.90

1 1

11

12

13

14

tu= 0.00 0.00

20 4.55 4.55

0.00

1.68

1.68

2.46

0.00

9.90

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

W/m2

W

%

%

12.98 10.87 -1.36 94.30

m3 49.51 -6.20 158.42

∆ t

k∆ t

W/m2K

O

C

o

V= 15 -2 41

k

C 0.72 0.68 2.30

15

.

16

17

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

DODACI

m2

Au=

37.19

kD=

0.27

qD= 5

59.17 1.3

W/m3

Au=

45.00

m2

kD=

0.17

qD=

30.10

08.65

1.08

41

44.17

1.98

5

9.89

97.95

Qo=

408.34

18.81 7.25 -5.07 82.80

m3 47.84 -33.49 139.10

25

530.84 237.16 768.00

Qv=0.42*(1.2+1.4)*0.9*3.09*41*1=237.16

datum:

P T PD

  N

ZS

N

ZU ZU

 



3.30 3.30

2.00 2.00

1.20

1.40

15 WC 1 6.60 1 6.60 1 1.68

38.00

2.00

3.00

6.00

12.00 38.00

3.30 3.30

3.00 3.00

9.90 9.90

1 1 1

tu= 0.00 0.00

15 6.60 6.60

0.00

1.68

1.68

4.32

0.00 0.00

9.90 9.90

o

C 0.72 0.72 2.30

V= 10 -7 36

1.07

36

38.66

1.98 1.07

-5 5

-9.89 5.34 Qo=

Qv=0.4*2*(1.2+1.4)*0.9*3.09*36=208.24

67.00 -97.95 52.90 275.40

25

5

1.3

W/m3 358.02 208.24 566.26

: ovjerio

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

br.indexa:

P T PD

10

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student:

1

list br.: 16

2

3

4

5

6

7

8

9

10

PRORAČUN POVRŠINE

11

oznaka

strana svijeta

debljina zida

dužina

širina visina

površina

broj

odbitak

za račun

k





cm

m

m

m2



m2

m2

W/m2K

16 NODNIK   

VU ZU



3.50 0.90

2.20 2.00

7.70 1.80

12.00

2.00

3.00

6.00





0.90

2.00

1.80



38.00

2.20

3.00

6.60

1 1 1 1 1

13

14

∆ t

k∆ t

O

W/m2

0

tu=

V=

o

0.00 0.00

7.70 1.80

1.80

4.20

0.00

1

1.80

4.80

C 0.72 2.30 1.99 80 2.30 1.07

C

.

21.95

15

16

17

DODACI

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

W

%

%

1+%

W

m

3

9.3 5 5

6.74 11.50 9.95

51.91 20.70 41.80

10

23.00

41.40

10

10.72

51.46

Qo=

207.27

25

13

14

Au=

49.60

kD=

0.10

q D= 0

11.80 1.25

16

W/m3 259.09 0 259.09 17

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

Qv=0 1

2

datum:

trana svijeta debljina zida

oznaka



ovjer io:

Psb ZS VS ZS ZU VU ZU ZU

3



N W S S    

cm

4

5

6

7

8

9

PRORAČUN POVRŠINE dužina

širina visina

površina

broj

odbitak

za račun

m

m

m2



m2

m2

 38.00 

2.10 5.36 1.30

38.00 38.00  38.00 38.00

1.30 0.42 0.90 2.20 3.30

17 STEPENIŠTE 1 2.85 5.99 1 3.00 16.08 1 2.00 2.60 1 3.00 3.90 1 3.00 1.26 1 2.00 1.80 1 3.00 6.60 1 3.00 9.90

10

11

12

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

tu= 0.00 0.00 0.00

10 5.99 16.08 2.60

2.60 0.00

1.30 1.26

0.00 1.80 0.00

1.80 4.80 9.90

k W/m2K o

C 2.90 1.08 3.50 1.08 1.07 2.30 1.07 1.07

15 DODACI

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

W/m2

W

%

%

32.08 89.90 33.39 108.50 33.39 -10.72 -23.00 -10.72 -5.34

m3 538.05 536.99 282.10 43.41 -13.51 -41.40 -51.46 -52.90

∆ t

k∆ t

O

C

V= 31 31 31 31 -10 -10 -10 -5

.

m2

Au=

44.76

kD=

0.89

q D=

61.27

m2

W/m3

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

br.indexa:

P VU ZU

12

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student:

1

list br.: 17

2

3

4

5

6

7

8

9

PRORAČUN POVRŠINE oznaka

strana svijeta

debljina zida





cm

 W S S E E 

38.00  38.00  38.00 38.00

površina

broj

odbitak

za račun

m

m

m2



m2

m2

4.56 4.56 1.80 4.30

4.30 3.00 1.40 3.00

0.90 0.96

2.30 3.00

0.42

3.00

11

12

13

tu= 0.00 0.00 0.00 2.52

20 19.61 13.68 2.52 10.38

0.00 2.07

2.07 0.81

0.00

1.26

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

W/m2

W

%

%

55.88 25.92 44.17 94.30 44.17 192.70 44.17 10.72

m3 508.24 604.21 237.64 458.46 398.89 35.78 13.51

∆ t

k∆ t

W/m2K

O

C

o

V= 35 41 41 41 41 41 10

k

C 0.74 1.08 2.30 1.08 4.70 1.08 1.07

2

3

4

5

6

7

8

9

datum:

PRORAČUN POVRŠINE oznaka

strana svijeta

debljina zida





cm

ovjerio:

T ZS VB PD ZS ZS

 E S S S Ν

.

38.00   38.00 38.00

dužina

površina

broj

odbitak

za račun

m

m

m2



m2

m2

0.90 1.80 3.70 0.12

11

12

13

tu= 0.00 0.00

20

1+%

W

14

0.60

q D= -5

68.87 1.15

15

gubitak

zD=zU+zA

W/m2K

O

W/m2

W

%

%

o

V= 35 41 41 41 41 41

C 0.74 1.08 4.70 2.30 1.08 1.08

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

kD=

k∆ t

C

ukupno z

92.38

∆ t

k

17

Au=

strana svijeta zs

.

16

20

m2

16

W/m3 2595.23 1253.32 3848.55 17

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

DODACI

45.66 m3 25.92 415.27 3.70 16.02 44.17 573.73 3.00 12.99 192.70 398.89 2.30 0.00 2.07 94.30 237.64 1.40 0.00 2.52 44.17 287.53 3.00 4.59 6.51 44.17 15.90 3.00 0.00 0.36 Qo= 1928.95 Qv=(0.6*(2*1.8+3*1.4)+0.7*(2*0.9+2*2.3))*0.9*3.09*41*1=1044.43 22 SOBA 1 16.02 1 12.99 1 2.07 1 2.52 1 11.10 1 0.36

20

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

širina visina

4.33 4.33

10

15 DODACI

Qo= 2256.72 Qv=(0.6*(2*1.8+3*1.4)+0.7*(2*0.9+2*2.3))*0.9*3.09*1.2*41=1253.32 1

14

Au=

80.22

kD=

0.59

q D=

71.46

-5

1.15

m2

W/m3

list br.: 18

2218.30 1044.43 3262.73

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

br.indexa:

T ZS PD ZS VB ZS ZU

dužina

širina visina

21 SOBA 1 19.61 1 13.68 1 2.52 1 12.90 1 2.07 1 2.88 1 1.26

10

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student:

1

2

3

4

5

6

7

8

9

PRORAČUN POVRŠINE strana svijeta

debljina zida





cm

T ZS VB PD ZS ZU

datum:

1

 N E E E 

2

38.00   38.00 38.00

3

dužina

širina visina

površina

broj

odbitak

za račun

m

m

m2



m2

m2

4.25 3.20 0.90 1.80 4.25 3.30

4

strana svijeta

debljina zida





cm

ovjerio:

  N N   

5

6

7

tu= 0.00 0.00

8

20

dužina

površina

broj

odbitak

m

m

m2



m2

m2

 38.00

1.20 1.38

38.00  12.00

3.30 0.90 1.38

tu= 0.00 0.00

22 4.55 4.55

0.00 1.68

1.68 2.46

0.00 0.00 1.80

9.90 1.80 2.34

15

∆ t

k∆ t

gubitak

zD=zU+zA

W/m2K

O

W/m2

W

%

%

o

V= 35 41 41 41 41 -2

k

C

.

C 0.74 1.08 4.70 2.30 1.08 1.07

10

11

12

∆ t

k∆ t

W/m2K

O

W/m2

o

V= 2 37 43 43 2 2 2

k

C 0.68 0.74 2.30 1.08 1.07 2.30 2.00

C

Qv=0.42*(1.2+1.4)*0.9*3.09*41*1=237.16

.

12.98 1.36 27.40 98.90 46.32 2.14 4.60 4.00 Qo=

16

17

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

DODACI

13

20

14

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE za račun

24 GARDEROBA 1 1.38 4.55 1 1.38 4.55 1 1.40 1.68 1 3.00 4.14 1 3.00 9.90 1 2.00 1.80 1 3.00 4.14

14

strana svijeta zs

9

širina visina

3.30 3.30

13

Au=

71.90

kD=

0.59

q D=

81.19

0

1.2

15

16

DODACI

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

W

%

%

m2

W/m3 2102.67 1044.43 3147.10 17

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

m3 6.20 124.79 166.15 113.95 21.23 8.28 9.37 449.97

25

Au=

37.19

kD=

0.28

q D=

1.31

5

1.3

m2

W/m3

584.96 237.16 822.12

list br.: 19

P T PD ZS ZU VU ZU

12

38.76 m3 25.92 352.51 3.20 13.60 44.17 424.01 3.00 9.60 192.70 398.89 2.30 0.00 2.07 94.30 237.64 1.40 0.00 2.52 44.17 360.41 3.00 4.59 8.16 -2.14 -21.23 3.00 0.00 9.90 Qo= 1752.22 Qv=(0.6*(2*1.8+3*1.4)+0.7*(2*0.9+2*2.3))*0.9*3.09*41*1=1044.43 23 SOBA 1 13.60 1 9.60 1 2.07 1 2.52 1 12.75 1 9.90

PRORAČUN POVRŠINE oznaka

11

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

br.indexa:

oznaka

10

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student: 1

2

3

4

5

6

7

8

9

PRORAČUN POVRŠINE oznaka

strana svijeta

debljina zida





cm

  N N   

dužina

širina visina

površina

broj

odbitak

za račun

m

m

m2



m2

m2

3.30 3.30

2.00 2.00

 38.00

1.20 2.00

1.40 3.00

38.00  12.00

3.30 0.90 2.00

3.00 2.00 3.00

25 KUPATILO 1 6.60 1 6.60 1 1.68 1 6.00 1 9.90 1 1.80 1 6.00

11

12

13

14

tu= 0.00 0.00

22 6.60 6.60

0.00 1.68

1.68 4.32

0.00 0.00 1.80

9.90 1.80 4.20

gubitak

zD=zU+zA

strana svijeta zs

W/m2

W

%

%

18.81 8.96 0.00 98.90 0.00 18.00 4.60 2.80 Qo=

m3 59.14 0.00 166.15 0.00 178.20 8.28 11.76 423.53

25

12

13

14

∆ t

k∆ t

W/m2K

O

C

o

V= 7 37 43 43 12 2 2

k

C 1.28 0.00 2.30 0.00 1.50 2.30 1.40

15

.

16

17

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

DODACI

Au=

45.00

kD=

0.22

qD=

40.34

5

1.3

15

16

m2

W/m3

550.59 208.24 758.83 17

Qv=0.4*2*(1.2+1.4)*0.9*3.09*36=208.24 1

2

3

4

5

6

7

8

9

datum:

PRORAČUN POVRŠINE oznaka

strana svijeta

debljina zida





cm

ovjerio:

T VU ZU VU ZU VU ZU

      

10

dužina

širina visina

površina

broj

odbitak

za račun

m

m

m2



m2

m2



3.50 0.90

2.20 2.00

12.00 

2.00 0.90

3.00 2.00

12.00  38.00

1.38 0.90 2.20

3.00 2.00 3.00

26 NODNIK 1 7.70 1 1.80 1 6.00 1 1.80 1 4.14 1 1.80 1 6.60

11

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

tu= 0.00 0.00

20 7.70 1.80

1.80 0.00

4.20 1.80

1.80 0.00 1.80

2.34 1.80 4.80

zD=zU+zA

W/m2

W

%

%

21.95 25.92 -4.60 -3.98 -4.60 -3.98 23.00 10.72 Qo=

m3 199.59 -8.28 -16.72 -8.28 -9.32 41.40 51.46

k∆ t

W/m2K

O

C

o

V= 35 -2 -2 -2 -2 10 10

C 0.74 2.30 1.99 2.30 1.99 2.3 1.072

.

249.85

25

ukupno z

POTREBNA KOLIČINA TOPLOTE

1+%

W

Au=

49.60

kD=

0.12

qD=

14.23

0

1.25

m2

W/m3

312.31 0 312.31

list br.: 20

Qv=0

gubitak

strana svijeta zs

∆ t

k

DODACI

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

br.indexa:

P T PD ZS ZU VU ZU

10

PRORAČUN GUBITAKA TOPLOTE

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student:

1

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

student:

datum:

ovjerio:

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

br.indexa:

list br.: 21

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 22

Proračun grejnih tijela Usvojena grejna tijela su liveni radijatori TERMIK 2 - "Fabrika RADIJATOR - Zrenjanin". Podaci proizvođača za usvojene livene radijatore dati su u sledećoj tabeli:

Poda ci o toplotnim učincima u ovoj tabeli važe za toplu vodu temperature 90/70 oC i temperaturu prostorije 20oC. Ukoliko su projektni uslovi za koje se dimenzioniše radijator drugačiji, treba izvršiti korekciju prema obrascu:  ∆t  q = qn ⋅    60 

m

gdje je m=4/3 za člankasta grejna tijela. Za lakše preračunavanje toplotnih učinaka radijatora, u sledećoj tabeli su date proračunate vrijednosti korekturnih koeficijenta za različite srednje temperaturske razlike vode u grejnom tijelu i prostorije  t, prema vrijednostima razlike od 60 K za koje važi prethodna

student:

br.indexa:

datum:

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 23

Proračun radijatora dat je u sledećoj tabeli: PRORAČUN GREJNIH TIJELA broj 02 03 04 06 11 12 13 14 15 16 17 21 22 23 24 25 26 27

naziv priostorije garaža ostava ostava stepenište radna soba dnevna soba trpezarija niša WC hodnik stepenište soba soba soba garderoba kupatilo hodnik stepenište

t

Qn

o

C 5 5 5 10 20 20 20 20 15 20 10 20 20 20 22 22 20 10

qn

W 1564 805 507 969 3264 2973 2952 768 566 259 1965 3849 3263 3147 822 759 312 2164

W 152 152 152 152 152 152 152 152 152 152 152 152 152 152 152 152 152 152

q

nusv

W / 8 203.68 4 203.68 3 203.68 6 186.96 152 22 152 20 152 20 5 152 4 168.72 2 152 186.96 11 152 26 152 22 152 21 6 145.92 6 145.92 2 152 186.96 12 ukupno (W)

Qstv W 1629.44 814.72 611.04 1121.76 3344 3040 3040 760 674.88 304 2056.56 3952 3344 3192 875.52 875.52 304 2243.52 32182.96

Izbor kotla, ekspanzione posude i sigurnosnih vodova Proračun kapaciteta kotla Kao osnov za dimenzionisanje kotla služi ukupna količina toplote koju odaju sva grejna tijela i koja iznosi Q=32183 W. Ova količina toplote se povećava za toplotne gubitke kotla i cijevne mreže. Potreban kapacitet kotla je: Qk = Q ⋅ (1 + a + b) = 32183 ⋅ (1 + 0,1 + 0,2) = 41838 W

gdje su: Qk -kapacitet kotla (W) Q -količina toplote koju odaju grejna tijela (W) a - dodatak za toplotne gubitke kotla i vodova, za postrojenja čiji su toplotni vodovi slabo zaštićeni, usponski vodovi na spoljnim zidovima, horizontalna mreže izolovana i postavljena na hladnom tavanu b -dodatak u slučaju svakodnevnog prekida loženja za grijenje vodom. Na osnovu izvedenog proračuna potrebnog kapaciteta kotla, usvaja se liveni člankasti kotao za etažno grijanje za čvrsto gorivo "MR", fabrika "Radijator"- Zrenjanin, sledećih karakteristika: tehničke karakteristike toplotni kapacitet [kW] broj članaka dužina [mm] širina [mm] visina [mm]

student:

br.indexa:

MR-11 43,6 11 920 560 970

datum:

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 24

Izbor ekspanzione posude Toplovodni kotao se osigurava od povećanja pritiska koji nastaje uslijed zagrijavanja vode otvorenom ekspanzionom posudom koja prima povećanje zapremine vode koja ispunjava kotao i cijeli grejni sistem. Proračun otvorenog ekspanzionog suda preko toplotnog kapaciteta za radijatorsko grijanje je: V = (1,2 ÷1,5) ⋅ Q ⋅10 −3 = 1,35 ⋅ 43600 ⋅10 −3 = 58 ,86 l

Na osnovu izračunate zapremine usvaja se ekspanziona posuda za otvorena grijanja toplom vodom (DIN 4806) sljedećih dimenzija (dimenzije u mm) : ″ - d1 = 350 ; d2 = 1 = 25.4 ; l1 = 580 ; l2 = 50 ; l3 = 105 ; - masa cca 19 kg Na sledećoj slici prikazani su izgled i način postavljanja ekspanzione posude. - Izgled -

- Način postavljanja -

a) b) c) d)

sigurnosni razvodni vod cirkulacioni vod sigunosni povratni vod prelivni vod i odzračivanje

Izbor sigurnosnih vodova Dimenzionisanje sigurnosnih vodova vrši se prema relacijama koje uključuju kapacitet kotla: −

Razvodni vod: DR = 15 +1,5 ⋅ Qk / 1000 = 15 +1,5 ⋅ 43600 / 1000 = 24 ,9mm Na osnovu izračunatog prečnika razvodnog voda usvaja se srednja teška navojna cijev po JUS C. B5.225 (DIN 2440) Nazivni prečnik – 25 mm ; spoljni prečnik – 33,7 mm ; debljina zida – 3,25 mm ; unutrašnji prečnik – 27,2 mm ; masa – 2,44 kg/m

−

Povratni vod: DR =15 + 0,93 ⋅ Qk / 1000 =15 + 0,93 ⋅ 43000 / 1000 = 21,1mm Na osnovu izračunatog prečnika razvodnog voda usvaja se srednja teška navojna cijev po JUS C. B5.225 (DIN 2440) Nazivni prečnik – 20 mm ; spoljni prečnik – 26,9 mm ; debljina zida – 2,65 mm ; unutrašnji prečnik – 21,6 mm ; masa – 1,58 kg/m

student:

br.indexa:

datum:

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 25

Proračun dimnjaka Površina poprečnog presjeka dimnjaka može grubo da se odredi prema sledećem obrascu: F=

a ⋅ Q 0 ,034 ⋅ 43600 = = 441 cm 2 h 11

gdje su: Q -kapacitet kotlova priključenih na dimnjak (W) h -visina dimnjaka od rešetke u ložištu kotla (m) a=0,034 za mrke ugljeve.

Provjera veličine ugljare Potrošnja goriva Godišnja potrošnja goriva je: 24 ⋅ 3,6 ⋅ et ⋅ eb ⋅ y ⋅ SD ⋅ Q 24 ⋅ 3,6 ⋅ 0,90 ⋅ 1 ⋅ 0,58 ⋅ 3698 ⋅ 41838 B= = = 18630kg / god (t u + t s ) ⋅ H d ⋅ η (20 − (−21)) ⋅ 14500 ⋅ 0,63 gdje su: et -temperatuski koeficijent ograničenja, koji obuhvata dnevne prekide loženja uslijed kojih je srednja dnevna temperatura grijanih prostorija niža od unutrašnjih projektnih temperatura; za stambene zgrade sa izrazitim noćnim ograničenjem u grijanju et=0,9; eb-eksploatacioni koeficijent ograničenja koji uzima u obzir slučajeve kod kojih unutrašnji uslovi grijanja nisu svakog dana isti jer se grijanje obustavlja ili primjetno smanjuje subotom nedjeljom, za vrijeme praznika i raspusta; za stalno grijane objekte eb=1; y-koeficijent koji se odnosi na činjenicu da je potrebna količina toplote računata prema tzv. transmisionim gubicima koji su povećani za dodatke na prekid loženja, uticaj vjetra itd; pošto se uslovi zbog kojih su ovi dodaci predviđeni ne javljaju uvijek istovremeno, dolazi se do zaključka da je vrijednost stvarno potrebne toplote za grijanje u prosjeku ispod računom određene, čak iako bi spoljne temperature bile bliske projektnoj; za vjetrovite predjele i zaklonjen položaj y=0,58; SD-broj stepen dana, za Kolašin SD=3698; Q- potrebna količina toplote za grijanje, Q=41838 W; tu-unutrašnja temperatura prostora koji se grije, tu=20oC; ts-spoljašnja projektna temperatura, ts=-21oC; Hd- donja toplotna moć goriva, Hd=14500; η - stepen iskorišćenja postrojenja koji se sastoji od stepena korisnosti kotla (η =0,68), stepena korisnosti cijevne mreže (η =0,98) i stepena korisnosti regulacionog sistema (za automatsku regulaciju bez podjele na zone η =0,95), tako da je η =η k.η c.η r=0,68.0,98.0,95=0,63. Dnevna potrošnja goriva: Bd = 51 kg/dan 3 Potrebna veličina ugljare je: V = Bd ⋅ Z / ρ = 51 ⋅ 180 / 700 = 13m , gdje je: Z- broj dana za koji se obezbjeđuje rezerva goriva (uzima se šestomjesečni period), ρ- nasipna gustina uglja.

student:

br.indexa:

datum:

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 26

Proračun cijevne mreže Proračun cjevne mreže urađen je tabelarno. Tabele sadrže podatke o toplotnom i masenom protoku vode i brzini strujanja za svaku dionicu. Maseni protok se računa iz količine toplote kada se zna temperatura razvodne i povratne vode 90/70 oC i specifični toplotni kapacitet vode cp=4,186 kJ/kgK: .

.

Q = m⋅ c p ⋅ (t r − t p ) ⇒ m =

Q Q  kg  = ⋅ 0,86   , (t r − t p ) ⋅ c p 20 h

gdje je Q u (W). Za potreban toplotni protok i preporučene brzine strujanja u cijevima, iz tabela se određuju nazivni prečnici cijevi za koje usvajaju cijevi po JUS C.B5.225 (DIN 2440). Ukupan pad pritiska pri stujanju vode u cijevima  p računa se kao zbir pada pritiska uslijed trenja Σ R.l (R [Pa/m] - jedinični pad pritiska uslijed trenja u cijevi) i pada pritiska uslijed lokalnih otpora Σ Z: ∆p = ∑R ⋅ l + ∑Z

Pad pritiska uslijed lokalnih otpora računa se po izrazu: Z = Σζ ⋅ ρ ⋅

w2 [ Pa ] , 2

gdje je:Σ ζ - suma koeficijenata svih lokalnih otpora,  [kg/m3]- gustina vode, w[m/s] - brzina strujanja vode. Proračun cjevne mreže urađen je tabelarno i dat je na sledećim listovima.

student:

br.indexa:

datum:

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

IZ PLANA MREŽE

list br.: 27

PRORAČUN PADA PRITISKA

dionica

toplotni protok

maseni protok

dužina dionice l

usvojeni prečnik cijevi d

w

R

l.R

Σζ

[-]

[W]

[kg/h]

[m]

[mm]

[m/s]

[Pa/m]

[Pa]

[-]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

32185 16876 10845 7047 6232 3192 3192 6232 7047 10845 16876 32185

vertikala III, kolo grejnog tijela 23 (najnepovoljnije) 1383.955 2.6 32 0.4 55 143 725.668 0.85 25 0.36 70 59.5 466.335 7.5 25 0.24 30 225 303.021 5.5 20 0.24 45 247.5 267.976 0.95 20 0.22 36 34.2 137.256 3.4 15 0.2 45 153 137.256 3.4 15 0.2 45 153 267.976 0.4 20 0.22 36 14.4 303.021 5.5 20 0.24 45 247.5 466.335 7.5 25 0.24 30 225 725.668 0.85 25 0.36 70 59.5 1383.955 3.4 32 0.4 55 187 ΣIR+ΣZ= 1748.6

vertikala III, kolo grejnog tijela 13 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,3,4,5,8,9,10,11,12 13 3040 130.72 0.4 15 0.19 40 14 3040 130.72 0.4 15 0.19 40 ΣIR+ΣZ=

1442.6 16 16 1474.6

vertikala III, kolo grejnog tijela 03 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,3,4,9,10,11,12 15 815 35.045 2.5 10 0.085 14 16 815 35.045 3.1 10 0.085 14 ΣIR+ΣZ=

1394 35 43.4 1472.4

vertikala II, kolo grejnog tijela 24 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,3,10,11,12 17 3187 137.041 0.95 15 0.2 45 18 1752 75.336 3 15 0.11 16 19 876 37.668 0.55 10 0.09 15 20 876 37.668 0.55 10 0.09 15 21 1752 75.336 3 15 0.11 16 22 3187 137.041 0.4 15 0.2 45 ΣIR+ΣZ=

899.0 42.8 48.0 8.3 8.3 48.0 18.0 1072.3

vertikala II, kolo grejnog tijela 25 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,3,17,18,21,22,10,11,12 23 876 37.668 0.75 10 0.09 15 24 876 37.668 0.75 10 0.09 15 ΣIR+ΣZ=

1055.8 11.3 11.3 1078.3

student:

br.indexa:

datum:

Z [Pa]

4 1.1 4.5 1.1 1.85 7.1 3.6 3.3 2.1 6 0.6 1.5 + =

311.0 69.3 125.9 30.8 43.5 138.0 70.0 77.6 58.8 167.9 37.8 116.6 1247.2 2995.8

7.5 4.3 + =

1039.2 131.6 75.4 1246.2 2720.8

12 8 + =

918.1 42.1 28.1 988.3 2460.7

2.8 0.5 6.8 8 3.5 2.4 + =

828.5 54.4 2.9 26.8 31.5 20.6 46.6 1011.4 2083.6

6.8 7.5 + =

953.1 26.8 29.5 1009.4 2087.7

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

vertikala II, kolo grejnog tijela 14 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,3,17,22,10,11,12 25 760 32.68 0.55 10 0.08 12 26 760 32.68 0.55 10 0.08 12 ΣIR+ΣZ=

959.8 6.6 6.6 973.0

vertikala II, kolo grejnog tijela 15 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,3,17,22,10,11,12 27 675 29.025 0.8 10 0.07 10 28 675 29.025 0.8 10 0.07 10 ΣIR+ΣZ=

959.8 8.0 8.0 975.8

vertikala II, kolo grejnog tijela 04 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,3,10,11,12 29 611 26.273 2.7 10 0.065 8 30 611 26.273 3.3 10 0.065 8 ΣIR+ΣZ=

899.0 21.6 26.4 947.0

vertikala I, kolo grejnog tijela 27 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,11,12 31 4909 211.087 0.95 20 0.18 24 32 2548 109.564 3 15 0.16 30 33 2244 96.492 0.6 15 0.14 24 34 2244 96.492 0.6 15 0.14 24 35 2548 109.564 3 15 0.16 30 36 4909 211.087 0.4 20 0.18 24 ΣIR+ΣZ=

449 22.8 90 14.4 14.4 90 9.6 690.2

vertikala I, kolo grejnog tijela 26 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,31,32,35,36,11,12 37 304 13.072 0.3 10 0.03 2.4 38 304 13.072 0.3 10 0.03 2.4 ΣIR+ΣZ=

661.4 0.7 0.7 662.8

vertikala I, kolo grejnog tijela 17 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,31,36,11,12 39 2057 88.451 0.6 15 0.13 22 40 2057 88.451 0.6 15 0.13 22 ΣIR+ΣZ=

481.4 13.2 13.2 507.8

vertikala I, kolo grejnog tijela 16 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,31,36,11,12 41 304 13.072 0.3 10 0.03 2.4 42 304 13.072 0.3 10 0.03 2.4 ΣIR+ΣZ=

481.4 0.7 0.7 482.8

student:

br.indexa:

datum:

list br.: 28

+ =

929.6 37.3 15.5 982.5 1955.4

12.5 4.5 + =

929.6 29.8 10.7 970.1 1945.8

12.5 3 + =

828.54 25.66 6.16 860.36 1807.36

5.55 0.15 6.8 6 2.25 4.3 + =

534.7 87.4 1.9 64.8 57.1 28.0 67.7 841.5 1531.7

11.5 8.5 + =

719.6 5.0 3.7 728.3 1391.2

8 5.6 + =

689.7 65.7 46.0 801.4 1309.2

12.5 2 + =

689.7 5.5 0.9 696.1 1178.9

12 5

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

vertikala I, kolo grejnog tijela 06 Prethodno utroseno u dionicama 1,2,11,12 43 1122 48.246 2.7 10 0.12 24 44 1122 48.246 3.3 10 0.12 24 ΣIR+ΣZ=

449.0 64.8 79.2 593.0

vertikala IV, kolo grejnog tijela 21 Prethodno utroseno u dionicama 1,12 45 15309 658.287 7.5 25 0.32 55 46 7296 313.728 2.1 20 0.24 45 47 3952 169.936 3.25 15 0.26 70 48 3952 169.936 3.25 15 0.26 70 49 7296 313.728 1.5 20 0.24 45 50 15309 658.287 7.5 25 0.32 55 ΣIR+ΣZ=

330.0 412.5 94.5 227.5 227.5 67.5 412.5 1772.0

vertikala IV, kolo grejnog tijela 11 Prethodno utroseno u dionicama 1,45,46,49,50,12 51 3344 143.792 0.4 15 0.22 50 52 3344 143.792 0.4 15 0.22 50 ΣIR+ΣZ=

1317.0 20.0 20.0 1357.0

vertikala V, kolo grejnog tijela 22 Prethodno utroseno u dionicama 1,45,50,12 53 8013 344.559 5.5 25 0.17 17 54 6384 274.512 0.95 20 0.22 36 55 3344 143.792 3.8 15 0.22 50 56 3344 143.792 3.8 15 0.22 50 57 6384 274.512 0.4 20 0.22 36 58 8013 344.559 5.5 25 0.17 17 ΣIR+ΣZ=

1155.0 93.5 34.2 190.0 190.0 14.4 93.5 1770.6

vertikala V, kolo grejnog tijela 12 Prethodno utroseno u dionicama 1,45,53,54,57,58,50,12 59 3040 130.72 0.8 15 0.19 40 60 3040 130.72 0.8 15 0.19 40 ΣIR+ΣZ=

1390.6 32.0 32.0 1454.6

vertikala V, kolo grejnog tijela 02 Prethodno utroseno u dionicama 1,45,53,58,50,12 61 1629 70.047 2.35 15 0.1 14 62 1629 70.047 2.95 15 0.1 14 ΣIR+ΣZ=

1342.0 32.9 41.3 1416.2

student:

br.indexa:

datum:

list br.: 29

12.5 2 + =

534.7 87.5 14.0 636.1 1229.1

3 3.1 7 3.5 3.8 1.8 + =

427.6 149.3 86.8 229.9 115.0 106.4 89.6 1204.5 2976.5

7 4.4 + =

859.6 164.6 103.5 1127.7 2484.7

4.5 1 7 3 3 3.5 + =

666.4 63.2 23.5 164.6 70.6 70.6 49.2 1108.0 2878.6

8 4.3 + =

872.9 140.3 75.4 1088.6 2543.2

12 9 + =

ovjerio:

778.8 58.3 43.7 880.8 2297.0

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 30

Na osnovu sprovedenog proračuna ako se ne uzima gravitacioni napor, potrban napor pumpe iznosi: H=2996 Pa Snaga pumpe je: P=

G⋅H

η

=

0.000384 ⋅ 2996 = 1.64 W , 0.7

gdje je: G=0,000384 m3/s -maksimalni protok vode, H=2996 Pa -napor pumpe, η=0,7 -stepen korisnosti pumpe.

student:

br.indexa:

datum:

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 31

Predmjer i predračun Opšte napomene : Sve pozicije podrazumijevaju nabaku, isporuku i ugradnju, komplet sa puštanjem u rad sa davanjem svih garancija, atesta i izvještaja koji se traže po zakonu ili projektu. Cijene takođe uključuju sva potrebna ispitivanja, mjerenja, probni rad i puštanje u rad kao i primopredaju radova investitoru. Izvođač je dužan da pri podnošenju ponude navede radove koji po njegovom mišljenju nisu obuhvaćeni predmjerom i predračunom. Ukoliko to ne učini, nema pravo na naknadne zahtijeve uz pozivanje na nedostatke u predmjeru. Prije nabavke opreme detaljno pregledati projektnu dokumentaciju i konsultovati nadzorni organ. Dozvoljena je zamjena projektovane opreme, opremom drugog proizvođača istih karakteristika. Ukoliko neke stavke predmjera ponuđaču nisu dovoljno jasne, za takve pozicije, ponuđač mora konsultovati investitora ili projektanta. Ukoliko to propusti da uradi prije ugovaranja izvođenja, tumačenje takvih pozicija daće projektant, a izvođač radova nema pravo na dopunske ponude pozivajuči se na nejasnoće ili nepreciznosti u projektu.

student:

br.indexa:

datum:

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 32

1. KOTAO 1.1. Nabavka,transport i montaža livenog člankastog kotla za etažno grijanje na čvrsto gorivo, oznaka ’’MR-11’’ , grejnog kapaciteta 43,6 kW, proizvođača FABRIKA ’’RADIJATOR’’ – ZRENJANIN. Kotao mora da sadrži : - Priključak za regulator promaje R ¾ - Priključak za razvodni vod R 1 ½ - Priključak za povratni vod R 1 ½ - Slavinu za punjenje i pražnjenje kotla R ¾ - manometar i drugu pripadajuću opremu za montažu (držači i dr.) Komplet 1

x

=

€

1.2. Nabavka, transport i montaža cirkulacione pumpe, koja ostvaruje protok od 0.4 l/s i savladava napor od 3000 Pa. Kom.

1

x

=

€

1.3. Nabavka, transport i montaža otvorene ekspanzione posude, veličine 50 l (DIN 4806). Kom. 1.4.

1 x

=

€

ARMATURA Montaža sljedeće armature :

-

Slavina za punjenje i pražnjenje kotla R ¾

-

Kom.

1 x

=

€

Kom.

2 x

=

€ €

Zasun

UKUPNO STAVKA 1

student:

br.indexa:

€

datum:

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 33

2. CIJEVNA MREŽA 2.1.

Nabavka, transport i montaža srednje teških navojnih cijevi po JUS C. B5. 225 (DIN 2440) : -

2.2.

32 25 20 15 10

m. m. m. m. m.

6 48 24 48 24

x x x x x

= = = = =

€ € € € € €

Nabavka i montaža koljena, izvijenih komada i zasuna.

.

student:

NO NO NO NO NO

- koljena - NO 32 - NO 25 - NO 20 - NO 15 - NO 10 - zasuni -NO 20 -NO 15 - izvijen komadi -NO 25 -NO 20 -NO 15 -NO 10

br.indexa:

kom. kom. kom. kom. kom.

6 8 4 25 24

x x x x x

= = = = =

€ € € € €

kom. kom.

6 x 2 x

= =

€ €

kom. kom. kom. kom.

4 3 7 4

= = = =

€ € € € €

x x x x

datum:

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA 2.3.

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 34

Za sav zaptivni i potrošni materijal uzima se 30% od prethodne stavke. 0,30

x

=

€

2.4. Miniziranje i farbanje Svu cijevnu mrežu, armaturu i metalne dijelove temeljno očistiti od rđe i zaštiti odgovarajućim temeljnim premazom. Nakon toga cijevi se mogu bojiti uljnim lak-bojama otpornim na visoke temperature. Boju usglasiti u dogovoru sa investitiorom. m.

x

=

€

2.5. Izolacija Nevidljive dijelove cijevne mreže treba izolovati staklenom vunom u oblozi od aluminijumskog lima. Izolaciju postaviti koncentrično oko cijevi, a na krajevima treba postaviti prstenove od lima, kako bi se spriječilo ispadanje i oštećenje izolacije. Obloga izolacije se treba uraditi tako da se obezbijedi nesmetana dilatacija cjevovoda. Debljina izolacije zavisi od prečnika cijevi, ukoliko nije drugačije naznačeno u projektnoj dokumentaciji. m.

x

=

€

UKUPNO STAVKA 2

€

3. RADIJATORI 3.1. Isporuka i montaža parapetnih livenih radijatora tipa TERMIK 2, proizvođača FABRIKA ’’RADIJATOR’’ – ZRENJANIN. Radijatori su dvocijevnog tipa, sa režimom rada tople vode 90/70oC. Aparati na sebi imaju regulacioni ventil i odgovarajući ventil na povratnom vodu (navijak). 3.2. Karakteristike Kapacitet po jednom članku livenih radijatora TERMIK 2-''Fabrika RADIJATORZrenjanin'' sa četiri stuba i razmakom između otvora od 600 mm je 152 W. br. članaka br. držača br. konzola

student:

br.indexa:

200 x 43 x 43 x

datum:

= = =

€ € €

ovjerio:

MAŠINSKI FAKULTET PODGORICA

GRIJANJE I PROVJETRAVANJE

list br.: 35

3.3. Farbanje Sve radijatore treba dobro očistiti od rđe i nečistoća i zaštititi temeljnom bojom. Lakiranje radijatora izvršiti pri temperaturi radijatora od najmnje 50oC odgovarajućim radijator lakom otpornimk na visoke temperature. Boju radijatora izabrati u dogovoru sa investitorom. Grejna površina radijatora je 0.304 m2. 200x0.304

x

UKUPNO STAVKA 3

=

€ €

4. IZRADA PROJEKTNE DOKUMENTACIJE €

UKUPNO (1 - 4)

student:

€

br.indexa:

datum:

ovjerio:

Literatura: Branislav Todorović- ''Projektovanje postrojanja za centralno grejanje'' MAŠINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU