Beton Special

PROJEKT-KURSI

BETONI SPECIAL

Të projektohet depo e ujit me të dhënat: D th =1452 cm t 1 = 12 cm

D br =1400 cm h b =100 cm

h sol = 12 cm

H =400 cm dhe Nr. I kollonave 16 me një në mes.

t=15cm h zh =220 cm

d = 100cm h pll = 20 cm

a =30 cm

b = 20 cm

Llogaritja e murit. Si fillim do të llogaritim sforcimet tërheqëse të shkaktuara në rezervuar nga presioni i ujit. T 1 = P*R = γ*y 1 *R

Ku dhe

γ = 10 KN/m 3 y 1 =1 m R = 7.0 m

T 1 = γ*y*R=10*1*7.0 = 70 KN T 1  Tcr  (Tb  Ts )  Rbt ( Ab  2As ) Ab  100 *15  1500cm 2

RbtC25  10.7 daN/cm 2 Tb  7000 / 1500  4.66daN / cm 2  10.7daN Shohim që forca tërheqëse përballohet nga betoni prandaj po vendos thjesh një armim konstruktiv prej 5 φ 8mm /ml . Studioj “rripin” e dytë prej 1m të murit .

T 2 = P*R = γ*y 2 *R = 10*2*7.0 =140 KN Ab  100 *15  1500cm 2 Tb  14000 / 1500  9.33daN / cm 2  10.7daN Dhe këtu forca tërheqëse përballohet nga betoni prandaj do të marrim përsëri 5 φ 8mm /ml, me A s =2.51 cm 2 . Studioj “rripin” e tretë prej 1m të murit . T 3 = P*R = γ*y 3 *R = 10*3.0 *7.0 = 210 KN Ab  100 *15  1500cm 2 Tb  21000 / 1500  14daN / cm 2  10.7daN

Për



Es Eb

A s  T /( Ab  2 ) Rbt  21000 /(1500  2 * 7.2)  1.29cm 2 Dhe këtu armimi i llogaritur është më i vogël se ai konstruktiv pra do të marr përsëri 5 φ 8mm /ml, me A s =2.51 cm 2 . Studioj “rripin” e katërt prej 1m të murit . T 4 = P*R = γ*y 4 *R = 10*4.0 *7.0 =280 KN Ab  100 *15  1500cm 2 Tb  28000 / 1500  18.66daN / cm 2  10.7daN / cm 2

1

Për



Es Eb

PROJEKT-KURSI

BETONI SPECIAL

A s  T /( Ab  2 ) Rbt  28000 /(1500  2 * 7.2)  1.72cm 2 Në këtë pjesë përsëri do të përdor 5 φ 8mm /ml, me A s =2.51 cm 2 .

Llogaritim presionin e dheut në murin e rezervuarit bosh. Nga mekanika e dherave dimë që koefiçenti i shtypjes aktive është:

K a  tg 2 (45   )  tg 2 (45  28 )  0.36 2 E1 = ρ* h1 * k a = 1850*1.7*0.36 = 1132 daN/ m 2

E2 = ρ* h2 * k a = 1850*2.7*0.36 = 1798 daN/ m 2 E3 = ρ* h3 * k a = 1850*3.7*0.36 = 2464 daN/ m 2

E4 = ρ* h4 * k a = 1850*4.7*0.36 = 3130 daN/ m 2

Llogaritja e sforcimeve shtypëse si pasoje e presionit të dheut T 1 = E1 *R j = 1132*7.15=8094 daN/m T 2 = E2 *R j = 1798*7.15=12856 daN/m T 3 = E3 *R j = 2464*7.15=17618 daN/m T 4 = E4 *R j = 3130*7.15=22380 daN/m Kontrollin do ta bëj për rastin më të ngarkuar  T 4 =22380 daN/m.  T4  22380 / 100 *15 = 14.92 daN/cm 2 Rb  250 daN/cm 2

Rb   T4  betoni me këtë trashësi të murit e përballon vetë forcën shtypëse dhe s’kemi nevojë të ndryshojmë trashësinë e murit.

Llogaritja e armaturës nga veprimi i momentit Nga epjurat e momenteve nxjerrim që M max = 13KN*m (1300 Kgf*cm) Për llogaritjen e armturës do të marr: Për betonin Klasa C25/30 f ck  250 daN/cm 2 Për hekurin

Klasa

C460

f yk  4600 daN/cm 2 (R lls  f yk / 1.15  4600 / 1.15  4000

daN/cm 2 ) A  M / b * h2 * Rb  130000 / 100 *132 * 250 =0.0307

  1  1  2 * A = 0.0313 As   * b * h * Rb / Rs = 0.0313*100*13*250/4000 = 2.54 cm 2 Për këtë moment do të marr 5 φ 10 /ml me A s = 3.93 cm 2

Llogaritja e armimit të soletës

2

PROJEKT-KURSI M h = 860 daN*m M mb = -2400 daN*m

BETONI SPECIAL ( momenti në hapësirë ) (momenti në mbështetje )

A  M mb / b * h * Rb  240000 / 100 *102 * 250 =0.096 2 

  1  1  2 * A = 0.101 As   * b * h * Rb / Rs = 0.101*100*10*250/4000 = 6.31 cm 2 Do të përdor 9 φ 10 /ml me A s = 7.07 cm 2 A  M h / b * h2 * Rb  86000 / 100 *102 * 250 =0.0344

  1  1  2 * A = 0.035 As   * b * h * Rb / Rs = 0.035*100*10*250/4000 = 2.19 cm 2 Marr armim 5 φ 10 /ml

me A s = 3.92 cm 2 për të përballuar momentin në hapësirë.

Llogaritja e armimit të themelit M h = -1910 daN*m ( momenti në hapësirë ) M mb = 2930 daN*m (momenti në mbështetje ) -Mbeshtetje A  M mb / b * h2 * Rb  293000 / 100 *102 * 250 =0.117

  1  1  2 * A = 0.125 As   * b * h * Rb / Rs = 0.125*100*10*250/4000 = 7.81 cm 2 Do të përdor 7 φ 12 /ml me A s = 7.91 cm 2 -Hapsire A  M mb / b * h2 * Rb  190000 / 100 *10 2 * 250 =0.076

  1  1  2 * A = 0.079 As   * b * h * Rb / Rs = 0.079*100*10*250/4000 = 4.93 cm 2 Do të përdor 5 φ 12 /ml me

A s = 5.65 cm 2

3

PROJEKT-KURSI

BETONI SPECIAL

Llogaritja nga forca prerëse 

Muri cilindrik Q  Qbmin  b 4 (1  n )b * h * Rbt Qbmin =0.6*100*13*10.7=8346 daN

Q = 3800 daN  betoni e përballon vetë forcën prerëse. 

Soleta Q  Qbmin  b 4 * b * h * Rbt Qbmin =0.6*100*10*10.7=6420 daN

Kontrolli në shpim i soletës H = N/2*( akap * bkap )* R bet pr

R bet pr  aftësia mbajtëse në shpim e betonit

bkap  0.2 * 3.8  0.76m

ku 3.8 largësia midis kollonave

akap  0.76m

N = 20413 daN

2 R  Rbet ku R bet pr pr =21.4daN/cm H = 20413/2*(76+76)*21.4 = 3.14 cm <12 cm

Siç shihet nga ky kontroll soleta na rezulton në rregull.

Kontrolli në shpim i pllakës së themelit H = N/2*( akoll * bkoll )* R bet pr N = 20413 daN H = 20413/2*(30+30)*21.4 = 7.95 cm < 20 cm Pllaka e themelit gjithashtu është e siguruar nga forcat prerëse ( të shpimit )

4

PROJEKT-KURSI

BETONI SPECIAL

Llogaritja e kollonës M = 84750 daN*cm N = 16454 daN b*h = 30*30 l = 400 cm e  M / N  84750 / 16454  5.15cm 0.3*h o =7.8 cm eo *  3.86 *1  5.15cm <0.3*h o =7.8 cm jashtëqendërsi e vogël. e = eo *  h  a =5.2+15-3=17.2 cm 2 16454 *17.2 N *e =  0.052 Ao  2 Rb * b * ho 250 * 30 * 27 2  =0.85-0.008Rb=0.85-0.008*25=0.65  0.65 =0.46  Aoy   y (1  0.5 y )  0.46(1  0.5 * 0.46)  0.42 y    2.65 2 2 1.1 1.1 A0=0.052
5