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/0 1 Proceso de Físico de Separación
"
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2
Transferencia de Masa
Mezcla Gaseosa
Transferencia de compuestos
Columna
Columna
Liq
Gas
Solvente Líquido
-.
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" Columna cilíndrica, o torre Equipada con una entrada de gas
V1, Y1 Gas Pobre Plato 1
Liquido pobre
Una entrada de líquido
Salidas para el gas y el líquido el tope y el fondo, respectivamente
Masa soportada de cuerpos sólidos inertes que recibe el nombre de relleno de la torre.
Lo,Xo
VN+1, YN+1 Gas rico
Plato N
LN,XN
Liquido rico
-.
$
" Nomenclatura: Vn+1= moles de gas rico. Yn+1=moles de un compuesto por mol de gas rico. (relación) V1= moles de gas pobre. Y1=moles restantes de un compuesto por mol de gas rico. Lo= moles de líquido pobre. Xo=moles de un compuesto por mol de líquido pobre. Ln=moles de líquido rico. Xn= moles restantes de un compuesto por mol de líquido rico.
V1, Y1 Gas Pobre Plato 1
Lo,Xo Liquido pobre
VN+1, YN+1 Gas rico
Plato N
LN,XN
Liquido rico
-.
$
3 " La cantidad de material (metano, etano, propano, etc.) absorbida, depende de los siguientes factores: - Presión. - Temperatura. - Relación de flujo del líquido de absorción con respecto al flujo del gas que se esté tratando. - Composición del gas de admisión. - Características del líquido de absorción. - La intimidad del contacto del gas y el líquido.
-.
$
3 " Presión y Temperatura Gas Pobre Liquido pobre
P
Mientras más elevada sea la presión, más alta será la absorción de compuestos pesados y dentro del líquido de absorción.
T Compuestos pesados absorbidos aumentan a medida que baja la temperatura.
Gas rico Liquido rico
-.
$
3 " Cantidad de Líquido de absorción Gas Pobre Liquido pobre
- La cantidad de material absorbido aumenta a medida que la relación de flujo de líquido de absorción con respecto al flujo del gas va en aumento. - La absorción máxima ocurre al más alto régimen al cual se puede bombear el líquido de absorción en el absorbedor sin recargar (inundar) la torre.
Gas rico Liquido rico
La cantidad de aceite pobre afecta el número de platos teóricos requeridos.
-.
$
3 " Cantidad de Líquido de absorción Líquido de absorción es un aceite de alto peso molecular entre 100 y 200.
Columna
Columna
Liq
El aceite de absorción de tipo ideal tiene un punto de ebullición ligeramente por encima del que tiene el material que está absorbiendo el gas. Esto produce que halla una baja pérdida de vaporización del líquido de absorción.
El aceite de absorción se denomina comúnmente aceite o petróleo pobre.
-.
$
3 " Composición del gas de admisión Gas Pobre La cantidad de un hidrocarburo que puede absorberse obviamente guarda relación con la cantidad del material presente en la corriente de gas de admisión.
Liquido pobre
P Los hidrocarburos más livianos o con más alta tensión de vapor son más difíciles de absorber, como son el propano, etano y metano, tendiendo a permanecer en el gas.
T
Gas rico Liquido rico
-.
$
3 " Intimidad de contacto del gas y el aceite de absorción Gas Pobre Liquido pobre
Para obtener máxima absorción, el gas y el aceite deben mezclarse bien entre sí. Para el contacto se utiliza torres de platos. La mayoría de los absorbedores contienen entre 7 a 10 platos teóricos (20-30 platos reales) Baja eficiencia (25 – 40 %)
Gas rico Liquido rico
-.
4
4 5
$
6
5 #
El aceite pobre es despojado de los componentes absorbidos del gas en una columna de despojadora Gas recuperado
P
T
Gas de despojamiento
Liquido rico El despojamiento es lo contrario al de la absorción. El despojar consiste en extraer por ebullición o separar los hidrocarburos absorbidos del aceite original de absorción. Ello se hace en el mismo tipo de torre que utiliza el absorbedor. Se aplica calor a la parte inferior de la torre para "extraer por ebullición" los materiales absorbidos Liquido Pobre de regreso al absorbedor
-.
6
4
$
5 " Gas recuperado
Gas Pobre Liquido pobre
Aceite Glycol Amina Selexol
Liquido rico
P
T Gas de despojamiento
P
Gas rico
Liquido rico
Liquido Pobre de regreso al absorbedor
T
-.
78 Métodos de cálculo - Método de Kremser y Brown -Método de Edmister
"
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"
-.
78
"
$
"
Métodos de cálculo - Método de Kremser y Brown
Factor de absorción “A” y despojamiento “S” promedio
Este método tienen una de las definiciones más sencillas del “factor de absorción promedio”
Liq (L)
L/V es aproximadamente constante
A=
Lo K promedio .VN +1
Gas (V)
A= factor de absorción Vn+1= moles de gas rico. Lo= moles de líquido pobre. K = constante de equilibrio, y/x @ P de la torre y T promedio
-.
78
"
$
"
- Método de Kremser y Brown Eficiencia de absorción
V1, Y1
YN +1 − Y1 Ea = YN +1 − Yo
Gas Pobre Lo,Xo
Plato 1
Líquido pobre
VN+1, YN+1
A N +1 − A Ea = N +1 A −1
Plato N
Gas rico LN,XN
Factor de absorción “A”
Líquido rico
A=
Ea y A se relacionan en la fig. 19-51 GPSA 2004
Lo K promedio .VN +1
Se requiere conocer el % recobro requerido en un compuesto clave
-.
78
"
$
"
- Método de Kremser y Brown
Ea
n=
% absorción
% Despojamiento
as p ta e n=
Es
Factor A o S
as c i r teó
-.
78
"
$
"
- Método de Kremser y Brown Lo = min. para V1, Y1
7-10 platos teóricos 20 – 30 platos reales
Gas Pobre Plato 1
Lo,Xo Líquido pobre
Ln = Lo + VN+1, YN+1
moles absorbidos
Plato N
Gas rico
Moles absorbidos= LN,XN
Líquido rico
(Yn+1 (%molar)i x Eai)
Moles de gas Pobre =
(Yn+1 (%molar)i – Xn)
-.
78
"
Problemas tipo 1a
" V1, Y1
Lo= conocido Ea= % recuperación
$
Gas Pobre
conocido para un
Plato 1
Líquido pobre
compuesto clave Caudal de gas =Qgas = Vn+1
Lo,Xo
conocido
P y Tprom = conocidos
VN+1, YN+1
Plato N
Gas rico
Y n+1 = conocido Se calcula el número de platos
LN,XN
Líquido rico
Procedimiento: Con P y T prom se halla Ki (utilizar método de la prsión de convergencia). Con Ki se halla A para el compuesto clave Se halla el número de platos de la gráfica 19.51 del GPSA.
-.
78
"
$
"
- Método de Kremser y Brown Problemas tipo 1b
V1, Y1 Gas Pobre
Lo= desconocido Ea= % recuperación
conocido para un
Plato 1
Lo,Xo Líquido pobre
compuesto clave Vn+1 = conocido P y Tprom = conocidos Se calcula el número de platos
VN+1, YN+1
Plato N
Gas rico LN,XN
Líquido rico
-.
78
"
$
"
- Método de Kremser y Brown -Problemas tipo 1b Procedimiento: Con el % de recuperación se corta la línea de
y se lee un Amin. Con
Amin se clacula Lo min despejando de la ecuación. Amin = Lo min
K . VN +1
Con Lo min se calcula Lo sabiendo que Lo=1,3 Lo min Con Lo se calcula A
A=
Lo K promedio .VN +1
Con A y Ea del componente clave se halla el numero de etapas de la grafica 19.51 del GPSA
-.
78
"
$
"
- Método de Kremser y Brown Problemas tipo 2
V1, Y1
Número de Platos = conocido Ea= % recuperación
conocido para un
Gas Pobre Plato 1
Lo,Xo Líquido pobre
compuesto clave Vn+1 = conocido P y Tgas = conocidos Se calcula Lo
VN+1, YN+1
Plato N
Gas rico LN,XN
Líquido rico
-.
78
"
$
"
- Método de Kremser y Brown -Problemas tipo 2 Procedimiento: Con el % de recuperación y el número de platos se halla Ai de la gráfica 19.51 del GPSA Con Ai se halla Lo despejando de la ecuación Ai = Se calculan los moles absorbidos Se calculan los moles de líquido rico Ln Se calculan los moles de gas pobre
Lo Ki . VN +1
-.
78 -
"
$
"
Método de Edmister
Se calcula el factor de adsorción usando la siguiente ecuación.
A= factor de adsorción n= a condiciones de fondo 1= a condiciones de tope
-.
78
6
$
5 #
Vm, Ym Gas Recuperado Plato 1
Lm+1,Xm+1 Líquido Rico
Vo, Yo
Eficiencia de despojamiento
X m +1 − X 1 Es = X m +1 − X o
Plato N
Gas de despojamiento (Opcional)
L1,X1 Líquido Pobre
Factor de despojamiento “S”
St =
K . Vm Lm +1
St m+1 − St Es = St m+1 − 1
-.
#
5
$
)
- Método de Kremser y Brown Problema tipo 1a. Ejemplo: Comp
y(n+1)i
teóricos usa un aceite pobre con una
C1
0,83
densidad relativa de 0.825 fluyendo a una
C2
0,084
tasa de 1136 m3/d. El peso molecular es de
C3
0,048
161. La presión de la torre es de 500 KPa y
iC4
0,009
la temperatura promedio es de 30°C. La tasa
nC4
0,017
de flujo de gas es de 488500 std m3/d.
iC5
0,004
Estime el % de recobro de cada compuesto y
nC5
0,008
la composición del gas de residuo.
Total
1
Un absorbedor que consta de 6 platos
-.
#
5
)
$
-.
#
5
$
)
Resultados V(n+1)i en Kmol/h
L abs en kmol/h
V1 (kmol/h)
Y1
Comp
y(n+1)i
K
A
Ea (%recobro)
C1
0,83
34
0,0084
0,0083
705,085
5,872
699,213
0,858
C2
0,084
6,6
0,0433
0,0432
71,358
3,081
68,277
0,084
C3
0,048
2
0,1428
0,1424
40,776
5,806
34,970
0,043
iC4
0,009
0,8
0,3569
0,3531
7,646
2,700
4,946
0,006
nC4
0,017
0,58
0,4923
0,4849
14,442
7,003
7,438
0,009
iC5
0,004
0,24
1,1896
0,9201
3,398
3,126
0,272
0,00033
nC5 Total
0,008 1
0,19
1,5027
0,9799
6,796 849,500
6,659 34,248
0,137 815,252
0,00017 1,000
-.
#
5
$
$
- Método de Kremser y Brown Problemas tipo 2. Ejemplo: Aceite de absorción será utilizadopara recuperar 75% de el propano presente en una corriente de gas rico de 100 moles. El absorbedor tendrá 6 platos teóricos. ¿Cuál es el flujo de circulación de aceite a ser usado si la temperatura promedio y la presión del absorbedor son 104°F y 1000 psig? El aceite pobre que entra se asume completamente despojado de los componentes de gas rico. ¿Cuál será la composición del gas residual que sale del absorbedor?
-.
#
5
$
$
-.
#
5
$
$
-.
#
5
$
$
Resultados Comp
y(n+1)i
K
A
Ea (%recobr o)
C1
0,906
3,2
0,0925
0,085
90,600
7,671
82,929
0,955
C2
0,043
0,9
0,3289
0,304
4,300
1,308
2,992
0,034
C3
0,032
0,37
0,8000
0,750
3,200
2,400
0,800
0,009
iC4
0,005
0,21
1,4095
0,910
0,500
0,455
0,045
0,001
nC4
0,01
0,17
1,7412
0,972
1,000
0,972
0,028
0,000
C6
0,004
0,037
8,0000
1,000
0,400
0,400
0,000
0,00000
Total
1,00
100,000
13,206
86,794
1,000
#
5
V(n+1)i en Kmol/h
L abs en kmol/h
V1
Y1
9
- Método de Edmister Desarrollar el ejemplo 2 usando el método de Edmister
-.
#
5
$
:
-Cálculo de despojador Agua ácida que contiene 2500 ppm w de sulfuro de hidrógeno será despojada a 1,5 ppm w. El calor indirecto en el rehervidor es proporcionando para permitir que 0,75 libras de vapor salgan por el plato de tope por cada galón de alimentación. El flujo de alimentación es 10 GPM y el tope de la torre operará a 21 psia. Determine el número de platos teóricos requeridos.
-.
$
Proceso de absorción y Despojamiento simple Gas pobre
P
T
Enfriador
P Gas de entrada
Absorbedor
Aceite rico
T
Despojador
Intercambiador aceite pobre- aceite rico
-.
$
Procesos de Absorción
A=
V1, Y1 Gas Pobre Plato 1
Lo,Xo Liquido pobre
VN+1, YN+1 Gas rico
Plato N
LN,XN
Liquido rico
Lo K promedio .VN +1
-.
$
Procesos de Absorción
A=
V1, Y1 Gas Pobre Plato 1
Lo,Xo Liquido pobre
VN+1, YN+1 Gas rico
K promedio .VN +1 T
K
Se incrementa “A”, por lo tanto hay mayor recuperación
Plato N
LN,XN
Lo
Liquido rico
-.
$
-.
$
Procesos de Absorción Refrigerada
A=
V1, Y1 Gas Pobre Plato 1
Lo,Xo Liquido pobre
Gas rico
Sistema de Refrigeración
K promedio .VN +1 T
K
Se incrementa “A”, por lo tanto hay mayor recuperación
Plato N
LN,XN
Lo
Liquido rico
Absorción Refrigerada
-.
$
Procesos de Absorción Refrigerada
Absorbedor
Presaturador
Tanque de expansión
Deetanizadora
Despojador
-.
$
Procesos de Absorción Refrigerada
Gas rico del sistema de refrigeración
Absorbedor
Presaturador
Tanque de expansión
Deetanizadora
Despojador
-.
$
Procesos de Absorción Refrigerada
Gas rico del sistema de refrigeración
Aceite pobre
Gas pobre
Absorbedor
Presaturador
Tanque de expansión
Deetanizadora
Despojador
-.
$
Procesos de Absorción Refrigerada
Gas rico del sistema de refrigeración
Aceite pobre
Gas pobre
Absorbedor
Presaturador
Tanque de expansión
Deetanizadora
Despojador
-.
$
Procesos de Absorción Refrigerada Gas pobre
Gas rico del sistema de refrigeración
Aceite pobre
Metano
Absorbedor
Presaturador
Tanque de expansión
Deetanizadora
Despojador
-.
$
Procesos de Absorción Refrigerada Gas pobre
Etano
Gas rico del sistema de refrigeració n
Aceite pobre
Metan o
Absorbedor
Presaturador
Tanque de expansión
Deetanizadora
Despojador
-.
$
Procesos de Absorción Refrigerada Gas pobre
Etano
Gas rico del sistema de refrigeració n
Aceite pobre
Metano
Aceite Rico Absorbedor
Tanque de Presaturador expansión
Deetanizadora
Despojador
-.
$
Procesos de Absorción Refrigerada Gas pobre
Etano
Gas rico del sistema de refrigeració n
Aceite pobre
Metano
Aceite Rico Absorbedor
Presaturador
Tanque de expansión
Deetanizadora
Despojador
-.
$
Procesos de Absorción Refrigerada