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DEFORMACIONES EN CIMENTACIONES SUPERFICIALES M. En I. Eduardo De la Fuente Lavalle
ASENTAMIENTOS Y GIROS
Torre de Pisa
TIPOS DE ASENTAMIENTOS Y DE EXPANSIONES POR SU OCURRENCIA EN EL TIEMPO: – Instantaneos. – Diferidos en el tiempo. • Consolidación primaria. • Consolidación secundaria.
POR SU CLASE: - Elásticos. - Plásticos
TIPOS DE ASENTAMIENTOS Y DE EXPANSIONES POR LA FORMA: – Totales. – Diferenciales.
POR LA CAUSA QUE LOS ORIGINAN: - Carga. - Descarga. - Sismo. - Otros varios como extracción de agua del subsuelo. Cargas laterales. Etc.
ASENTAMIENTOS ELASTICO
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS PLASTICOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
ASENTAMIENTOS
EXPANSION DEL FONDO
Asentamiento diferencial
ASENTAMIENTOS ELASTICOS EN ARENAS
Deformaciones en arenas
Deformaciones bajo una zapata
Cálculo del asentamiento elástico en una zapata cuadrada o rectangular y un suelo homogéneo y profundo
de rigidez
Valores de α
Steinbrenner
Esquina
Centro
JAMBU
Cristian y Carter (modificación del de Jambu)
SUELO GRANULAR (comportamiento drenado) Asentamiento total = Asentamiento instantáneo Dificultades de muestreo y representatividad de los resultados de laboratorio
Métodos empíricos y semi-empíricos basados en ensayos de campo Ensayos de penetración (S.P.T., cono), presiométricos, etc.) Existe gran diversidad de métodos de análisis, los cuales precisan de una selección apropiada de E´ y n´ para predecir realistamente el nivel de asentamientos. En general todos asentamientos.
los
métodos
sobre-estiman
los
Influencia del ancho de la cimentación en las deformaciones
DETERMINACION DE PRESIONES
CALCULO DE LAS DEFORMACIONES
Método de Meyerhof (1965):
1,9.q N
2,84.q B . N B 0,33
B < 1,25m 2
B > 1,25m
2,84.q platea N
N.- Número de golpes en prueba de penetración estándar. El valor de N considerado es el valor medio dentro de una profundidad 1,5B.
Método de Schmertmann et al. (1978): A partir de mediciones en modelos y prototipos consideran las distribuciones esquemáticas (para zapata continua y cuadrada) de deformaciones verticales bajo el centro de una zapata rígida. Esquemas coherentes con distribución de tensiones elásticas y con el mecanismo de falla por corte.
Ecuación de Schmertmann
P.- Carga A y F.- Factores adimensionales que dependen de la posición del punto considerado. Si p y E permanecen constantes la deformación vertical depende del factor Iz (indicado en la grafica).
IZ C1.C2 .p. 0 E 2o 4 B
.z
Por profundidad:
p´0 C1 1 0,5. p Factor empírico por deformación lenta:
t C2 1 0,2. log10 0,1
t – período en años para el cual el asentamiento debe calcularse E – módulo de elasticidad
Tridimensional:
E 2,5.qc
Bidimensional:
E 3,5.qc
qc (cono) – Si se usa S.P.T.
qc = 4.NSPT
según Meyerhof
PRUEBA DE CARGA
VIGUETA
TENSOR
PLACA
VIGUETAS
PLACA
Corrección por ancho de la base PRUEBA DE PLACA
BULBO DE PRESIONES
CIMENTACIÓN REAL
Relación entre ancho real y ancho de la placa
MEYERHOFF Talud inclinado
Peck, Hanson y Thorburn
Peck, Hanson y Thorburn Arenas
Modelo de Winkler
Elementos mecánicos sobre contratrabe o losa
Viga elástica
Viga elástica
Modelo de los resortes de Winkler
Solución de la ecuación de Winkler para carga puntual
Valores de los coeficientes n Winkler
ASEBNTAMIENTOS EN SUELOS BLANDOS
METRO ALAMEDA
DEFORMACIONES EN PALACIO NACIONAL