Memoria Puente Cajon De Longitud De 5m

MEMORIA DE CALCULO

DISEÑO PUENTE ALCANTARILLA

MEMORIA DE CALCULO

PUENTE VEHICULAR

MEMORIA DE CALCULO DISEÑO : PUENTE (ALCANTARILLA CAJON)

SECCIÓN: 5.6mX3.6m

TIPO : 1

1.- DATOS GEOMETRICOS

Hs = H= L= ts = tinf = tmuro = Hc = Bc = Tramos = 1

0.00 3.00 5.00 0.30 0.30 0.30 3.60 5.60

m. m. m. m. m. m. m. m.

Altura de Relleno Altura libre Ancho Libre Espesor losa superior Espesor losa inferior Espesor losa muro Altura de AC Ancho de AC

2.- CARGAS CONSIDERADAS Para calcular el peso propio y las sobrecargas debidas al relleno, se adopta los siguientes datos: Peso específico del hormigón armado: Peso específico del hormigón : Peso específico del Asfalto : Peso específico del relleno granular: Angulo de fricción interna relleno granular:

24 22 22 19 30

KN/m3 KN/m3 KN/m3 KN/m3 °

3.- CARACTERISTICAS RESISTENTES DE LOS MATERIALES El hormigón y el acero de construcción deben cumplir con las siguientes propiedades: Resistencia a compresión del hormigón a los 28 días (Puente cajón): Resistencia a compresión del hormigón a los 28 días (Aleros): Resistencia a la fluencia del acero de construcción:

21 Mpa 21 Mpa 420 Mpa

4.- CARACTERISTICAS RESISTENTES DEL SUELO DE FUNDACION Del estudio de suelos (ANEXOS), se tienen los datos siguientes: Tipo de suelo en la cota de fundación: Capacidad portante del suelo de fundación: Coeficiente de balasto del suelo de fundación:

K  Ks·a·b

qad = Ks = a= b=

2.00 4.00 0.50 m 1.00 m

Suelo granular con presencia de arena y arcilla Kg/cm2 a la profundidad mayor de 3.0metros kg/cm3 = 39227.2 KN/m3 ; longitud de particiones ; ancho

K=

19614

KN/m

5.- PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSA Y MUROS La Tabla 2.5.2.6.3-1 (AASHTO LRFD- 2007), recomienda utilizar espesores mínimos en función a la longitud del puente:

1.20·

sv  3000  165mm 30

e=

332

Donde:

Sv = 5300 mm ;Separación de apoyos e = Espesor de la losa

mm

Por lo tanto se realizará el análisis de esfuerzos con un espesor de losa y muro de:

MEMORIA DE CALCULO

e=

0.35

m.

6.- ANALISIS DE CARGAS

6.1.- CARGA MUERTA (DC, DW, EV, EW) Peso propio de la losa (DC):

0.35x1.0x24= 8.40

KN/m

Peso del Asfalto (DW):

0.05x1.0x22= 1.10

KN/m

EV  Ft·Hs ·1.0· s 

Peso del relleno (EV): Donde :

0.00

2.25x1.0x9.8=

KN/m

Ft  1 0.20·

Factor Interaccion suelo estructura

Peso del relleno (EWA):

EDW= 0.05

22.05

Hs Bc

Ft = 1.00

KN/m

NOTA.-El peso propio (DC) de la estructura sera tomado en cuenta por el programa que realiza el análisis de esfuerzos 6.2.- CARGA VIVA (LL) La carga viva esta constituido principalmente por el Camión Tipo, que sera cargado automáticamente por el programa computacional (SAP 2000). L La carga viva esta constituido por el Camión Tipo HL-93, que posee las características siguientes: Camión de diseño: Consiste en un camion de 325 KN, cuya distribucion de cargas y espaciamineto entre cargas se muestra en la figura adjunta

Tandem de Diseño: El tanden de diseño consistira en un par de ejes de 110 KN con una separacion de 1.20 m, la separacion transversal Separación entre ejes: Carga por eje :

MEMORIA DE CALCULO

1.2 m. 110 KN

Carril de diseño: Carga distribuida:

9.3 KN/m

Momento por Impacto, M I

IM = 33.00% IM   FI  1    100 

FI =

IM  33·(1.0  4.1·10 4 ·H S )  0%

1.33

Determinacion del ancho de influencia

NL = 1 L1 = 5000 mm W 1 = W2 = 4000 mm Para un Carril: Para Dos Carriles:

E = 2128 mm E = 2637 mm Usar:

E=



L1  18000 w1  9000



L1  18000 w2  18000

Ancho de calzada

< 4000

CORRECTO

2128 mm (Para ingresar en el Sap2000: 1/2.13=0.47)

6.3.- EMPUJE DE SUELOS (EH)

Hs

DATOS: Hc = Hs = =  S=

E1=0.00

3.60 0.00 30 19

m. m. ° KN/m3

EMPUJE DEL RELLENO: Reposo

K O  1  sen 

Hc

Ko =

0.5

E1  K o · S ·H S E1 =

0

E2  K O · S ·( H C  H S )

E2=34.20

E2 =

34.20

6.4.- Presion de sobrecarga (LS) HT

heq

1.5 3 6

1.2 0.9 0.6

HT = heq =

3.60 0.84

Ka = 0.333

SC   S ·heq

LS  SC·K a ·1m

MEMORIA DE CALCULO

KN/m2

SC = 15.96

KN/m2

LS = 5.32

KN/m

KN/m2

6.5.- EMPUJE DE AGUA (WA) DATOS: hw = w =

E

2.25 9.80

 

INF

ESUP= EINF =

w

m. KN/m3

· hw

0.00 22.05

KN/m2 KN/m2

7.- ANALISIS ESTRUCTURAL Las combinaciones de carga consideradas para el análisis de esfuerzos son:

U  n· i ·Qi

n= 1

COMB. I

U  n·1.25·DC  1.50·DW  1.50·EH 

COMB. II

U  n·0.90·DC  0.65·DW  1.50·EH 

COMB. III

U  n·1.25·DC  1.50·DW  0.90·EH  0.75·ES  1.30·EV  1.0·WA

COMB. IV

U  n·1.25·DC  1.50·DW  0.90·EH  0.75·ES  1.30·EV 

COMB. V

U  n·0.90·DC  0.65·DW  1.50·EH  1.50·ES  0.90·EV  1.75·LS  1.0·WA

COMB. VI

U  n·0.90·DC  0.65·DW  1.50·EH  1.50·ES  0.90·EV  1.75·LS 

COMB. VII

U  n·1.25·DC  1.50·DW  1.75·( LL  IM )  0.90·EH  0.75·ES  1.30·EV  1.0·WA

COMB. VIII

U  n·1.25·DC  1.50·DW  1.75·( LL  IM )  0.90·EH  0.75·ES  1.30·EV 

COMB. IX

U  n·0.90·DC  0.65·DW  1.35·( LL  IM )  1.5·EH  1.50·ES  0.90·EV  1.75·LS  1.0·WA

COMB. X

U  n·0.90·DC  0.65·DW  1.35·( LL  IM )  1.5·EH  1.50·ES  0.90·EV  1.75·LS 

COMB. XI

SERVICIO:

U  COMB.I  COMB.II  COMB.III  COMB.IV  COMB.V  COMB.VI  COMB.VII  (ENVOLVENTE) COMB.VIII  COMB.IX  COMB. X U  DC  DW  ( LL  IM )  EH  ES  EV  LS  WA

Donde: U= DC = DC = LL= IM = EH = LS = EV = WA =

MEMORIA DE CALCULO

Carga Ultima Peso Propio de la estructura Peso propio capa rodadura Carga Viva Carga de impacto Empuje activo horizontal del suelo Empuje de sobrecarga de la carga viva Empuje vertical del peso propio del suelo Carga hidraulica y presion del flujo de agua

PUENTE VEHICULAR AZURDUY II

El análisis estructural para las anteriores combinaciones de carga se ha realizado por medio del programa computacional SAP 2000. Los resultados obtenidos del análisis de esfuerzos se presentan al final de la presente memoria de calculo.

A

B

98.17

98.17

C

D

8.- REFUERZO DE ACERO POR FLEXION Los datos empleados para el diseño son:

LOSA INF.

MUROS Exterior

LOSA SUP.

EL.

MOMENTOS KN-m Tramo: 182.10 Apoyos A: 139.75

f'c = fy = B=

CANTO mm 350 350

REC. mm 25 50

Apoyos B:

139.75

350

25

Tramo: Apoyos A:

98.17 139.75

350 350

50 50

Apoyos C:

113.61

350

50

Tramo: Apoyos C:

99.60 113.61

350 350

50 50

Apoyos D:

113.61

350

50

MEMORIA DE CALCULO

ACERO mm. 12 12 10 10 12 10 10 12 12 10 10 12 10 10 10 10 10 10 10 10 10

21 420 1000

Mpa Mpa mm CALCULO Cal. Rev. 1605.20 1605.20 1328.10 1328.10

CANTO UTIL 319 294

Asmin cm2 598 598

ASmax cm2 5115 4714

319

598

5115

1213.25

1213.25

294 294

553 553

4714 4714

917.01 1328.10

917.01 1328.10

294

0

4714

1067.94

1067.94

295 295

553 553

4730 4730

927.50 1063.98

927.50 1063.98

295

553

4730

1063.98

1063.98

USAR

                    

12 c/5 12 c/10 10 c/20 10 c/20 12 c/10 10 c/20 10 c/20 12 c/10 12 c/10 10 c/20 10 c/20 12 c/10 10 c/20 10 c/20 10 c/5 10 c/10 10 c/20 10 c/20 10 c/10 10 c/20 10 c/20

Armadura de Distribucion :

% 

A

1750  50 % S

% = 35.00% 791.68 mm2 / m sd =

Cumple

Ø12c/ 14

Usar:

Ø12c/ 20

Refuerzo por temperatura y contracción Losa Superior Acero minimo por agrietamiento:

fr  0.63 

f ' c= 2.887 N/mm².

M cr 



f'c = 21 N/mm². b = 1000 mm. d = 319 mm.



1.2  b  h  fr 6 2

Mcr = 58757263 N-mm. Mcr = 58.76 kN-m.

M u  1.2  M cr Mu = 70.51 kN-m. Asmin = 598 mm²

< As =

Ø 12 c/18

792 mm².

Area= 628 mm².

Usar:

Ø12c/ 25

Refuerzo por temperatura y contracción losa de Fundacion Acero minimo por agrietamiento:

fr  0.63 

f ' c= 2.887 N/mm².

M cr 



f'c = 21 N/mm². b = 1000 mm. d = 295 mm.



1.2  b  h  fr 6 2

Mcr = 50248630 N-mm. Mcr = 50.25 kN-m.

M u  1.2  M cr Mu = 60.30 kN-m. Asmin = 553 mm² Ø 12 c/20

< As =

792 mm².

Area= 565 mm².

Usar:

Ø12c/ 30

Refuerzo por temperatura y contracción.

Astemp  Losa Superior:

0.75·b·h 2b  h · fy

Astemp = 231.481 mm2/m Ø 10 c/33

Losa Inferior y Muro:

Usar:

Ø10c/ 20

Area=

393

mm2

Area=

393

mm2

Astemp = 231.481 mm2/m Ø 10 c/33

MEMORIA DE CALCULO

233  Astemp  1270

Usar:

Ø10c/ 20

9.- VERIFICACION A CORTANTE:

ELEMENTO

LONG. m.

Base m.

CORTANTE KN

CANTO mm

REC. cm.

ACERO mm.

d cm.

Vud Kg

Vc KN

REVISION

Losa sup.

3.60

1.0

259.22

800

50

12

749.4

151.30

611.28

RESISTE

Muros

6.45

1.0

65.20

350

50

16

299.2

59.15

244.06

RESISTE

Losa inf.

3.60

1.0

232.32

350

50

10

299.5

193.66

244.30

RESISTE

10.- VERIFICACIÓN DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO Presiones transmitidas al terreno: Recciones :

k= k=

88.54 43.32

a = 0.50 m b = 1.00 m Area = 0.50 m².

T = T =

177.08 86.64

KN KN

Resistencia Servicio

; longitud de particiones ; ancho

KN KN

Resistencia Servicio

Por lo tanto, la capacidad de soporte del suelo de fundacioón es suficiente:

 T  Qadm 86.64

MEMORIA DE CALCULO

<

196

(KN/m2) El suelo soporta

11.-

CABEZAL DE ALCACANTARILLA

11.1.- DATOS GEOMETRICOS CORTE A - A

ts

L

H= L= ts = tinf = Hc = Bc =

H

2.75 7.55 0.35 0.35 3.10 8.25

m. m. m. m. m. m.

Altura libre Ancho Libre Espesor muro Espesor losa ingerior Altura de AC Ancho de AC

Bc 11.2.- CARGAS CONSIDERADAS Para calcular el peso propio y las sobrecargas debidas al relleno, se adopta los siguientes datos: Peso específico del hormigón armado: Peso específico del hormigón : Peso específico del Asfalto : Peso específico del relleno granular: Angulo de fricción interna relleno granular:

24 22 22 19 30

KN/m3 KN/m3 KN/m3 KN/m3 °

11.3.- CARACTERISTICAS RESISTENTES DE LOS MATERIALES El hormigón y el acero de construcción deben cumplir con las siguientes propiedades: Resistencia a compresión del hormigón a los 28 días (Puente cajón): Resistencia a compresión del hormigón a los 28 días (Aleros): Resistencia a la fluencia del acero de construcción:

21 Mpa 21 Mpa 420 Mpa

11.4.- CARACTERISTICAS RESISTENTES DEL SUELO DE FUNDACION Del estudio de suelos (ANEXOS), se tienen los datos siguientes: Tipo de suelo en la cota de fundación: Capacidad portante del suelo de fundación: Coeficiente de balasto del suelo de fundación:

K  Ks·a·b MEMORIA DE CALCULO

qad = Ks = a= b=

2.00 4 0.50 m 1.00 m

Suelo granular con presencia de arena y arcilla Kg/cm2 a la profundidad mayor de 0.35metros kg/cm3 = 39227.2 KN/m3 ; longitud de particiones ; ancho

K = 19614

KN/m

PUENTE VEHICULAR AZURDUY II

11.5.- ANALISIS DE CARGAS

11.6.- EMPUJE DE SUELOS (EH) DATOS: Hc =

3.10

m.

E1=0.00 =  S=

30 19

° KN/m3

EMPUJE DEL RELLENO:

K O  1  sen 

Hc

Ko =

0.5

E1  K o · S ·H S E1 =

0

E2  K O · S ·( H C  H S )

E2=29.45

E2 =

29.45

11.7.- Presion de sobrecarga (LS) HT

heq

1.5 3 6

1.2 0.9 0.6

HT = heq =

3.10 0.89

Ka = 0.333

SC   S ·heq

PS / C  Sobrec arg a·K a ·1m

MEMORIA DE CALCULO

KN/m2

SC = 16.91

KN/m2

LS = 5.64

KN/m

KN/m2

11.8.- ANALISIS ESTRUCTURAL Las combinaciones de carga consideradas para el análisis de esfuerzos son:

U  n· i ·Qi

n= 1

COMB. I

U  n·1.25·DC  1.50·EH 

COMB. II

U  n·0.90·DC  1.50·EH 

COMB. III

U  n·1.25·DC  0.90·EH 

COMB. IV

U  n·0.90·DC  1.50·EH  1.75·LS 

COMB. V

U  COMB.I  COMB.II  COMB.III  COMB.IV

SERVICIO:

U  DC  EH  LS 

(ENVOLVENTE)

Donde: U= DC = EH = LS =

Carga Ultima Peso Propio de la estructura Empuje activo horizontal del suelo Empuje de sobrecarga carga viva

El análisis estructural para las anteriores combinaciones de carga se ha realizado por medio del programa computacional SAP 2000. Los resultados obtenidos del análisis de esfuerzos se presentan al final de la presente memoria de calculo.

MEMORIA DE CALCULO

11.9.- REFUERZO DE ACERO POR FLEXION

Los datos empleados para el diseño son:

MOMENTOS KN-m

MURO

21 420 1000

Mpa Mpa mm CALCULO Cal. Rev.

CANTO mm

REC. mm

ACERO mm.

CANTO UTIL

Asmin mm2

ASmax mm2

114.14

350

50

16

292

547

4682

1081.20

1081.20

1.0m

0.00

350

50

16

292

547

4682

0.00

547.31

2.0m Tramo: 1.0m 1.3m 1.6m 1.50m

0.00 114.14 59.60 47.25 35.96 41.60

350 350 350 350 350 350

50 50 50 50 50 50

16 16 10 10 10 10

292 292 295 295 295 295

547 547 547 547 547 393

4682 4682 4730 4730 4730 4730

0.00 1081.20 546.39 431.14 326.74 378.78

547.31 1081.20 547.31 431.14 326.74 392.70

EL.

LOSA INF.

f'c = fy = B=

Tramo:

Refuerzo por temperatura y contracc

83.21 41.605

Acero minimo por agrietamiento:

fr  0.63 

f '= c 2.887 N/mm².

M cr 



f'c = 21 N/mm². b = 1000 mm. d = 292 mm.



1.2  b  h  fr 6 2

Mcr = 49231820 N-mm. Mcr = 49.23 kN-m.

M u  1.2  M cr Mu = 59.08 kN-m. Asmin = 547 mm². Ø 12 c/20 Usar:

Area= 565 mm². Ø12c/ 16

Refuerzo por temperatura y contracción. Acero minimo por agrietamiento:

fr  0.63  M cr

f '= c 2.887 N/mm².



f'c = 21 N/mm². b = 1000 mm. d = 292 mm.



1.2  b  h 2  fr  6 Mcr = 49231820 N-mm.

Mcr = 49.23 kN-m.

M u  1.2  M cr Mu = 59.08 kN-m. Asmin = 547 mm². Ø 10 c/14

MEMORIA DE CALCULO

Area= 561 mm².

Usar:

Ø10c/ 18

USAR

       

16 c/18 16 c/8 16 c/16 16 c/18 10 c/14 10 c/18 10 c/20 10 c/20

Refuerzo por temperatura y contracción.

Astemp 

0.75·b·h 2b  h · fy Astemp =

Losa Superior:

233  Astemp  1270 231.481

Ø 10 c/33 Astemp =

Losa Inferior y Muro:

mm2/m

Usar: 231.481

Ø 10 c/33

Ø10c/ 20

Area=

393

mm2

Area=

314

mm2

mm2/m

Usar:

Ø10c/ 25

11.10.- VERIFICACION A CORTANTE:

LONG. m.

Base m.

CORTANTE KN

CANTO cm.

REC. cm.

ACERO mm.

d cm.

Vud Kg

Vc KN

Muros

6.45

1.0

97.63

350

50

12

299.4

88.57

244.22

RESISTE

Losa inf.

3.10

1.0

53.35

350

50

12

299.4

43.04

244.22

RESISTE

ELEMENTO

REVISION

11.11.- VERIFICACIÓN DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO Presiones transmitidas al terreno: Recciones :

k= k=

7.79 5.76

KN KN

Resistencia Servicio

T = T =

15.58 11.52

KN KN

Resistencia Servicio

a = 0.50 m ; longitud de particiones b = 1.00 m ; ancho Area = 0.50 m².

Por lo tanto, la capacidad de soporte del suelo de fundacioón es suficiente:

 T  Qadm 11.52

MEMORIA DE CALCULO

<

196

(KN/m2) El suelo soporta

12.- DISEÑO DEL BARANDADO 

H



A



Kg

/

m

12.1 Dimensionamiento de la baranda Las cargas a considerar serán de acuerdo a la figura:

w

w

0.120.12

0.030.03

w

w

890 890 N N

0.125 0.125

CM1CM1 FP1FP1

w

w

0.310.31

0.150.15 w

w

890 890 N N

0.125 0.125

CM2CM2 P2 P2

0.310.31

1.101.10 A

A 0.250.25

10 10

0.800.80 FP3FP3 0.300.30

Q u    1 . 75  LL  La carga viva (LL) se tomara con un valor de 890 [N], (AASHTO LRFD 2007 13.8.2), en dirección horizontal.

La sobrecarga de diseño para las baranda para peatones se deberá tomar como w = 0.73 [N/mm], tanto transversal como verticalmente, actuando en forma simultanea. Una vez obtenido el momento de diseño según la ecuación:

M

u

 Q u      s  10 

2

Se produce al cálculo de la cuantía necesaria, para posteriormente obtener el diámetro de acero necesario. Utilizando las fuerzas tanto de carga viva como permanente se realiza el cálculo siguiendo la metodología descrita anteriormente. En este caso las dimensiones de cálculo serán: = b= h= d= S=

1.05 150 125 100 2.00

MEMORIA DFE CALCULO

[mm] [mm] [mm] [m]

Asumiendo un r = 2 cm

2350 N

LL  w  S [m]  890 

LL = Qu =

2.35 4.32

[kN] [kN/m]

 Q u      s 2  10  s= 2 [m] 1.73 [kN·m] Mu = M

Vu 

u

q l  2

V u = 4.32 kN.

Cuantía necesaria:



nec



f 'c 1 . 18  f

y

 1   

1  2 . 36 

M u   f ' c b  d

2

   

sustituyendo los valores mencionados: f 'c = fy=

21 420

[MPa] [MPa]

Ø=  nec =

0.9 0.00316

Cuantía balanceada:



 0 . 85  

b



b

=



1

f ' c  6115   6115  f y 

f

y

   

β

0.02142

Cuantía máxima: Se toma como el 75 % de la cuantía balanceada  max  0 . 75   b

max = 0.0160619

> nec

Cumple

Cuantía mínima:

min  Por tanto: Acero de refuerzo: Usar :

min =

1 .4 fy

A

 s

nec

< nec

= 0.00333

  b  d

2 Ø 10 mm.

0.00333

A

s

= 0.50 cm².

área: 1.57 cm².

VERIFICACIÓN POR CORTANTE

Vc 

f´c  bw  d  6

Ø·Vc= 9737.97 N.

11456.44 N. > 4318.1 N.

CUMPLE

Por lo tanto se usara como refuerzo mínimo: E Ø6 c/15

MEMORIA DFE CALCULO

1

=

0.85

12.2.- Dimensionamiento del poste Se debe realizar la sumatoria de momentos en el punto A especificado en la figura 1, tomando en cuenta las fuerzas actuantes ahi mencionadas Tabla 1: Momento para el diseño del poste Diseño

Poste

w w w+LL w+LL CM1 CM2 FP1 FP2 FP3

2.35·1000 2.35·1000 2.35·1000 2.35·1000 0.125·0.15·2·2400·9.81 0.125·0.15·2·2400·9.81 0.12·0.9·0.2·2400·9.81 0.5·0.1·0.9·0.2·2400·9.81 0.1·0.15·0.2·2400·9.81



Carga

Brazo

[N] 2350.00 2350.00 2350.00 2350.00 882.90 882.90 508.55 211.90 70.63 11956.88

[m] 0.808 0.373 0.025 0.025 0.025 0.025 0.060 0.133 0.150

M

DC

[N·m]

22.073 22.073 30.513 28.246 10.595 113.50

M

2890.50

M u    1.25  M DC  1.75  M LL  Mu b h d r

nec

= 5460.2606 [N·m] = 200 [mm] = 200 [mm] = 175 [mm] = 0.002428
Por lo tanto: r r nec =

=

max

Asumiendo un min

=

0.0033

0.0033

Acero de refuerzo:

A

As    b  d 1.17 s =

[cm2] 2 Ø12

Usar:

As =

2.26 cm².

Diseño al corte: V u    1 . 75  V LL  V LL = 2.35 [kN] V u = 4.318125 [kN]

Vu   Vn V

n

 V

c

 V

s

Vc  0.53 b  d  f 'c V

c

=

26.3708

MEMORIA DFE CALCULO

[kN]

Cortante ultima

r=

2

LL

[N·m] 1897.625 875.375 58.750 58.750

[cm]

Adoptando un

s= smax ≤

Ø= Av=

6 56.55

[mm] [mm2]

-192.6648 [mm] 600 150

Ø 6 c/50

[mm] [mm] Se utilizara:

Ø 6 c/15

123.- DISEÑO DE LA ACERA La carga muerta de la acera se la determina por metro lineal, así como la carga viva debida a los peatones. Cuando se tiene la acera peatonal con un ancho mayor o igual a 60 cm, se deberá considerar la carga viva debida a peatones como 3,6 x 10-3 [MPa].

2.35 kN 0.12

0.03 2.35 kN

0.125

CM1 FP1

0.31

2.35 kN 0.15 2.35 kN

0.125

CM2 PL = 2340.00 N/m

FP2

0.31

B

15

0.25

60 FP3

0.1

0.80

FP4

0.80

0.30

Se realizo la sumatoria de momentos en el punto B, de todas las cargas a la izquierda del mencionado punto. Utilizando: 3.6 x 10-3

MEMORIA DFE CALCULO

[MPa]

(Carga viva peatonal PL)

Tabla 2: Momentos para el diseño de la acera Diseño

Carga

Acera peatonal

H1 H2 wv1 wv2

2.35·1000 2.35·1000 2.35·1000 2.35·1000

PL CM1 CM2 FP1 FP2 FP3 FP4

3.60·1000·1.00·1 0.125·0.15·2·24 0.125·0.15·2·24 0.12·0.9·0.2·24/2 0.50·0.08·0.9·0.2·24/2 0.1·0.15·0.2·24/2 0.15·0.80·24

 M u    1 . 25  M CM  1 . 75  M M u = 15937.438 [N·m]

b= h= d= r

nec

=

1000 150 125

CV

[m] 0.883 0.448 0.375 0.375

3600.00 900.00 900.00 259.20 108.00 36.00 2880.00 18083.20

0.500 0.725 0.725 0.760 0.846 0.860 0.400


Asumiendo un min

=

Por lo tanto:

M

CM

nec

=

1800.00 652.50 652.50 196.99 91.37 30.96 1152.00 2776.32

6690.35

r=

2

[cm]

0.00333

As    b  d

[cm2]

Ø 12 c/27

Usar:

Ø 12 c/20

Acero minimo por agrietamiento: fr  0.63  M cr 

= 3.334 N/mm².

f 'c



f'c = 28.0 N/mm². b = 1000 mm. h = 150 mm.



1.2  b  h 2  fr 6

Mcr = 15001410 N-mm. Mcr = 15.00 kN-m.

M u  1.2  M cr Mu = 18.00 kN-m. Asmin = 398 mm². < As = Asdist = Ø 10 c/19 Acero de distribución Lc = 0.90 m.

D

Asdist = MEMORIA DFE CALCULO

0.552  Lc

0.58

Asdist = 0,5*As Ø 10 c/37

416.67 mm².

< 0,5

208.33 mm².

CV

[N·m] 2075.05 1052.80 881.25 881.25

0.00333 r

Acero de refuerzo: 4.17 As=

M

[N·m]



[mm] [mm] [mm]

0.00279

Brazo

[N] 2350.00 2350.00 2350.00 2350.00

D = 0,5

14.- DISEÑO DEL BORDILLO 2.35 kN 0.12

0.03 2.35 kN

0.125

CM1 FP1

0.31

2.35 kN 0.15

0.125

2.35 kN CM2 PL = 2340.00 N/m

FP2

0.31

7.5 kN/m 0.25

0.15

C

0.60 FP3

FP4

0.1

0.80

0.30

Se realizo la sumatoria de momentos en el punto C, de todas las cargas a la izquierda del mencionado punto. Momentos para el diseño del bordillo Carga Brazo Acera peatonal [N] [m]

Diseño

M CM [N·m]

M

CV

[N·m]

H1

2350

2350.00

1.030

2420.50

H2 wv1

2350

2350.00

0.600

1410.00

2350

2350.00

0.600

1410.00

wv2

2350

2350.00

0.600

1410.00

PL

3.600·0.95

3420.00

0.500

1710.00

7.5·1000

7500.00

0.250

F1LH

1875.00

CM

2·0.125·0.15·24

0.90

1.025

0.92

FP1

0.12·0.9·0.2·24/2

0.26

1.010

0.26

FP2

0.5·0.08·0.9·0.2·24/2

0.11

1.100

0.12

FP3

0.1·0.15·0.2·24/

0.04

1.093

0.04

FP4

0.15·0.80·24

2.88

0.650



1.87

20324.18 M M

u

u

   1 . 25  M CM  1 . 75  M CV = Tu = 18811.9502 [N·m]

bw = h= rec = ¢= d= La torsión se ignora si:

Pcp Acp Ph Aoh

f `c 12

18811.95

10235.50



250 mm. 600 mm. 25 mm. 12 mm. 574 mm.

Tu  

MEMORIA DFE CALCULO

3.21

2   Acp    Pcp

<

= = = =

1700 mm. 150000 mm². 1500 mm. 110000 mm².

     4296.16

REQUIERE REFUERZO

Refuerzo transversal (estribos)

At Tu  S 2 *  * Ao * f y

At  S Si tomamos:

0.32 mm.

S = 200 mm.

At = 63.71 mm².

Ø 12 c/177

Ø12 c/ 20 Calculo del refuerzo longitudinal

AL 

At  Ph  S

f `c  Acp

A    t   Ph S 

478 mm².

Refuerzo mínimo Longitudinal

AL min 

5

fy

39.2 mm2 <

AL min 

477.8 mm².

ok

Ø = 16 mm. Usar : 3 Ø16 Refuerzo mínimo por flexión

A S min 

1 .4  b w  d  486.78 mm². fy

Usar : 3 Ø16

MEMORIA DFE CALCULO

As = 603.2 mm².