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FACULTAD NACIONAL DE INGENIERÍA
INGENIERÍA ELÉCTRICA -
ELECTRÓNICA
CAPITULO 1 INTRODUCCIÓN
PROCESO DE LIXIVIACIÓN ELT 3620 A
INSTALACIONES ELÉCTRICAS II
1
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EMPRESA “BAREMSA” 1. OBJETIVOS El presente
proyecto tiene como objetivo principal realizar
el
diseño eléctrico del proceso de lixiviación empresa BAREMSA, para que el estudiante pueda desarrollar todos los conocimientos asimilados en el presente semestre.
2. INTRODUCCIÓN El proceso de lixiviación de la empresa
minera “BAREMSA” tiene
como objetivo aplicar un proceso industrial como es la Lixiviación Clorurante en medio ácido y oxidante para la extracción de la plata que se halla contenida en las colas del Ingenio de Itos.
3. DESARROLLO GENERAL DEL PROCESO Para el presente proyecto se debe realizar todos los cálculos del diseño eléctrico
según el criterio, iniciativa, creatividad, etc. del
estudiante que cursa la materia. Luego de efectuar el proyecto los estudiantes deberán estar aptos para desarrollar cualquier proyecto sobre procesos industriales. 3.1.
Proceso industrial
El proceso de lixiviación consta de de tres partes importantes.
Dosificación
Reactores
Filtrado
Sótanos
Piscina solución rica
ELT 3620 A
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3.1.1.Dosificación
En este proceso se desarrolla la mezcla de la pulpa añadiendo acido sulfúrico y peroxido de hidrogeno. El motor M1 es el que hace girar el agitador. Luego de que se llene el tanque auxiliar, la pulpa debe ser trasladada a los tanques reactores mediante la bomba (motor M2). Debe controlarse los niveles del tanque. 3.1.2.Reactores
Una vez que la pulpa es trasladada del tanque auxiliar a los reactores. En los tanques reactores existen unos intercambiadores para elevar la temperatura de la pulpa hasta 40º C. El motor M3 se encarga de agitar constantemente la pulpa. Una vez que la pulpa llega a la temperatura mencionada anteriormente la Bomba (motor M4) debe ingresar en funcionamiento para bombear la pulpa hacia los filtros. 3.1.3.Filtros
Los filtros se encargan de separar la parte liquida y sólida. La parte liquida se dirige hasta las piscinas de solución rica y una vez que termina el filtrado correspondiente se realiza el lavado de las camisas de los filtros, en la que la parte sólida ingresa a los sótanos. 3.1.4.Sótanos.
En los sótanos se realiza el bombeo de la solución agotada con la bomba (Motor M17) hacia el tanque TR-1A o en su caso se el tanque esta lleno se lo envía al dique de colas. Nota. La descripción mencionada se repite para los tres tanques reactores, filtros y los sótanos. VER GRAFICA
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CAPITULO 2 Cálculos 2.1.
PARÁMETROS PARA EL CÁLCULO
Superficie de la planta: S=1327.28 [m2] Potencia de cortocircuito de la Red:
S``k=40 [MVA]
Voltaje de la red en Alta: UNOS=6900 [V] Numero de motores: No Motores=17 [Unid.] MOTO POTENC R IA M P[HP]
DESCRIPCIÓN
M1
60
TAMBOR AGITADOR AUXILIAR
M2
40
BOMBA SOLUCIÓN A REACTORES
M3
40
AGITADOR REACTOR TR – 1A
M4
40
BOMBA TR – 1 A
M5
40
AGITADOR REACTOR TR – 2A
M6
40
BOMBA TR – 2A
M7
25
AGITADOR REACTOR TR – 1B
M8
40
BOMBA TR – 1B
M9
3
SELLO DE AGUA (TR2A – TR1A – TR1B)
M10
15
BOMBA DE AGUA
M11
20
BOMBA HIDRÁULICA FILTRO 1 (HOCH 1)
M12
10
BOMBA HIDRÁULICA FILTRO 2 (HOCH 2)
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M13
7.5
M14
3
BOMBA HIBRAÚLICA FILTRO 3 (PASABAND) SELLO DE AGUA SÓTANO
M15
50
BOMBA SÓTANO 1
M16
50
BOMBA SÓTANO 2
M17
50
BOMBA SÓTANO 3
Tabla: 4.1. Funciones asignados a los motores
POTENCIA
ta
[HP]
[seg]
AC3
60
10
AC3
40
6
Y-∆
AC3
40
6
M4
Y-∆
AC3
40
6
M5
Y-∆
AC3
40
6
M6
Y-∆
AC3
40
6
M7
Y-∆
AC3
25
5
M8
Y-∆
AC3
40
6
MOTOR
ARRANQUE
CATEGORIA
M1
Y-∆
M2
Y-∆
M3
M9
DIRECTO
AC3
3
2
M10
DIRECTO
AC3
15
4
M11
D.INV. GIRO
AC3
20
4
M12
D.INV. GIRO
AC3
10
3
M13
D.INV. GIRO
AC3
7.5
3
M14
DIRECTO
AC3
3
2
M15
Y-∆
AC3
50
8
M16
Y-∆
AC3
50
8
M17
Y-∆
AC3
50
8
Tabla: 4.2. Parámetros de cálculo 2.2.
DISEÑO DEL ESQUEMA ELÉCTRICO DEL PROCESO
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Fig.: 5.1. Esquema del proceso de Lixiviación Empieza con: M1 funciona primero, luego M2 A una temperatura de 40OC funcionan M2-M5 y luego M4-M6 Funciona el tanque de repaso M7 luego M8 Luego funcionan los motores del filtro M11-M12-M13 También debe existir una opción para realizar el arranque individual de cada
motor
en
forma
independientemente
mantenimiento Si Falla M10 para M2 Si Falla M9 para M4-M6-M8 Si Falla M14 para M15-M16-M17
ELT 3620 A
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esto
por
razones
de
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2.3.
CENTRO DE CARGA DE LA PLANTA
Fig.: 6.1 Centro de carga
P cx
50 2
50 3.5
P cx P cy
50 1.5
50 1.5
P cy
3 4
50 5.5
6.028 3 2
7.5 3
10 4.5 20 6.5 60 10 40 11.5 15 8 40 8 40 7 50 3 3 7.5 10 20 15 3 40 6 25 60
7.5 3
10 3 20 3 60 7 40 6 15 10 40 12 40 12 40 12 50 3 3 7.5 10 20 15 3 40 6 25 60
40 6
40 5
3 5.5
25 4
40 3
unid 50 1.5
7.296
unid
Y en metros será: C X
6.03 35.3 11
C Y
7.3 37.6 12
ELT 3620 A
19.351
22.873
m
m
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40 12
3 13
25 12
40 12
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2.4.
DIAGRAMA UNIFILAR
Fig.: 7.1 DIAGRAMA UNIFILAR
2.5.
ELECCIÓN DEL TRANSFORMADOR
MOTO R
POTENCI A
POTENCI A
VELOCIDAD
CORRIENT E
RELACIÓ N
f.p.
FACTOR DE
M
[HP]
[KW]
R.P.M.
NOMINAL
Ia/IN
cos φ
UTILIZACIÓ N
IN[A]
DEMAND A MÁXIMA
fu
M1
60
45
1480
85
6,2
0,88
0,87
44,49
M2
40
30
1460
60
7.0
0,84
0,85
30,36
M3
40
30
1460
60
7.0
0,84
0,85
30,36
M4
40
30
1460
60
7.0
0,84
0,85
30,36
M5
40
30
1460
60
7.0
0,84
0,85
30,36
M6 M7
40 25
30 18,5
1460 1460
60 35
7.0 7
0,84 0,89
0,85 0,85
30,36 17,67
ELT 3620 A
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51,136363 6 35,714285 7 35,714285 7 35,714285 7 35,714285 7 35,714285 7 20,786516
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0,85
M8
40
30
1460
60
7.0
0,84
M9
3
2,2
1430
5,4
6,5
0,77
M10
15
11
1460
22
7
0,85
M11
20
15
1460
30
7
0,86
0,85
14,83
M12
10
7,5
1450
15
6,9
0,86
0,83
7,24
M13
7.5
5,5
1450
12
7
0,82
0,83
5,57
M14
3
2,2
1430
5,4
6,5
0,77
0,83
2,37
M15
50
37
1460
70
6,5
0,87
0,87
37,00
M16
50
37
1460
70
6,5
0,87
0,87
37,00
M17
50
37
1460
70
6,5
0,87
0,87
37
Σ
0,83 0,83
397,9
30,36 2,37 10,74
398,42 465,3204 SUMATORIA
SUMATORIA
398,42
FACT POT=
0,855
fs=0,77 DEMANDA MAXIMA TOTAL
368,136
Utilizando el catalogo de transformadores de potencia elejimos un transformador Según norma DIN
42500 SNT
400 KVA
UNOS
6900 V
UNUS
400 V
UZ
4 %
UR
1,15 %
CONEXIÓN
Dyn5
Corriente del secundario Isec
607,7371 [A]
Tabla: 8.1. Elección del transformador
2.6.
DISEÑO DE LOS CONDUCTORES
ELT 3620 A
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9 35,714285 7 2,8571428 6 12,941176 5 17,441860 5 8,7209302 3 6,7073170 7 2,8571428 6 42,528735 6 42,528735 6 42,528735 6 465,32037 2
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Tabla 9.1. Diseño de conductores
2.7.
PORCENTAJE DE CAÍDA DE TENSIÓN
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Tabla 10.1. Caída de tensión
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CAPITULO 3 INGENIERÍA DEL PROYECTO 3.1. PROTECCIONES
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DIMENSIONAMIENTO PROTECCIÓN PRINCIPAL CORRIENTE
DIMENSIONAMIENTO DE
NOMINAL
INTERRUPTOR TERMO MAGNÉTICO
IN[A]
Q1F ID=IN=607,74[A] IND=630[A] Desc. FA 630 E REG. 315-630 A Icu=65/33 KA
607,74
Funciones de protección tipo electrónico LTD,STD,INST ajustables CARACTERÍSTICAS DE DESCONEXIÓN IND=630 A I0=1XIND=630 A I1=I0X1=630 A T1= 20 seg I2=I0x6=2520A T2=0,2 seg I3= Excluible
Tabla 11.1. Protección principal
DIMENSIONES DE LAS PROTECCIONES DE LOS MOTORES TIPO DE
ELT 3620 A
CORRIENTE
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DIMENSIONAMIENTO DE
Verificacion
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ELECTRÓNICA MOTOR
ARRANQUE
NOMINAL
IA/IN
ta
INTERRUPTOR TERMOMAGNETICO
IN[A]
[A]
[seg]
Q1F ID=IN=85 A
M1
Y-∆
85
6,2
10
td > ta
Ia = 175,7 [A]
IND=100 A
disy. TEK 160
Termico regulable: a=d=80-100 A
10min>10seg
Magnetico fijo: n=1000 A ID=IN=60 A IND=63 A M2
Y-∆
60
7
6
Ia = 140 [A] disy. TEK 160
Termico regulable: a=d= 50-63 A
150 seg> 6seg
Magnetico fijo: n = 630 A ID=IN=60 A IND=63 A M3
Y-∆
60
7
6
Ia = 140 [A] disy. TEK 160
Termico regulable: a=d= 50-63 A
150 seg> 6seg
Magnetico fijo: n = 630 A ID=IN=60 A IND=63 A M4
Y-∆
60
7
6
Ia = 140 [A] disy. TEK 160
Termico regulable: a=d= 50-63 A
150 seg> 6seg
Magnetico fijo: n = 630 A ID=IN=60 A IND=63 A M5
Y-∆
60
7
6
Ia = 140 [A] disy. TEK 160
Termico regulable: a=d= 50-63 A
150 seg> 6seg
Magnetico fijo: n = 630 A ID=IN=60 A IND=63 A M6
Y-∆
60
7
6
Ia = 140 [A] disy. TEK 160
Termico regulable: a=d= 50-63 A
150 seg> 6seg
Magnetico fijo: n = 630 A ID=IN=35 A M7
Y-∆
35
7
5
IND=40A
Ia = 140 [A] disy. TEK 160
Termico regulable: a=d= 32-40 A
18 seg> 5seg
Magnetico fijo: n = 400 A ID=IN=60 A IND=63 A M8
Y-∆
60
7
6
Ia = 140 [A] disy. TEK 160
Termico regulable: a=d= 50-63 A
150 seg> 6seg
Magnetico fijo: n = 630 A
Tabla 11.2. Protección de motores
DIMENSIONES DE LAS PROTECCIONES DE LOS MOTORES CORRIENT DIMENSIONAMIENTO DE TIPO DE E ELT 3620 A
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Verificacion
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MOTO ARRANQU R E
NOMINAL IN[A]
IA/IN
ta
INTERRUPTOR TERMOMAGNETICO
[A]
[se g]
Q1F ID=IN=5,4 A
M9
M10
M11
DIRECTO
DIRECTO
INV. DE GIRO
5,4
22
30
6,5
7
7
2
4
4
IND= 10 A disy. TEK 160 Termico regulable: a=d=8 -10 A Magnetico fijo: n=100 A ID=IN= 22 A IND= 25 A disy. TEK 160 Termico regulable: a=d= 20 -25 A Magnetico fijo: n= 250 A ID=IN= 32 A IND= 32 A disy. TEK 160 Termico regulable: a=d= 25,6-32 A Magnetico fijo: n= 320 A ID=IN= 15 A
M12
M13
INV. DE GIRO
INV. DE GIRO
15
12
6,9
7
3
3
IND= 16 A disy. TEK 160 Termico regulable: a=d= 12 -16 A Magnetico fijo: n= 160 A ID=IN= 12 A IND= 12 A disy. TEK 160 Termico regulable: a=d= 9,6 - 12 A Magnetico fijo: n= 120 A ID=IN=5,4 A
M14
M15
M16
M17
DIRECTO
Y-∆
Y-∆
Y-∆
5,4
70
70
70
6,5
6,5
6,5
6,5
2
8
8
8
Ia = 35,1 [A] 13,5 seg > 2seg Ia = 154 [A] 13 seg > 4seg Ia = 210 [A] 13 seg > 4seg Ia = 103,5 [A] 13,2 seg > 3seg Ia = 84 [A] 12 seg > 3seg Ia = 35,1 [A]
IND= 10 A disy. TEK 160 Termico regulable: a=d=8 -10 A Magnetico fijo: n=100 A
13,5 seg > 2seg
ID=IN= 70 A
Ia = 151,7 [A]
IND= 80 A disy. TEK 160 Termico regulable: a=d= 6480 A Magnetico fijo: n=800 A
150 seg > 8seg
ID=IN= 70 A
Ia = 151,7 [A]
IND= 80 A disy. TEK 160 Termico regulable: a=d= 6480 A Magnetico fijo: n=800 A
150 seg > 8seg
ID=IN= 70 A
Ia = 151,7 [A]
IND= 80 A disy. TEK 160 Termico regulable: a=d= 6480 A Magnetico fijo: n=800 A
150 seg > 8seg
Tabla 11.3. Protección de motores ELT 3620 A
td > ta
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3.2. CONTACTORES Y RELÉ TÉRMICO
Tabla 12.1. Contactores
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Tabla 12.2. Contactores
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4.1. SELECTIVIDAD
Fig.: 13.1 Curva de selectividad
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Fig.: 13.2 Curva de selectividad
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4.2. CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO Y CORRIENTES DE IMPULSO
Tabla 14.1. Corrientes de cortocircuito y de impulso
Tabla 14.2. Corrientes de cortocircuito y de impulso
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4.3. TRANSFORMADOR DE MANDO
Tabla 16.1. Transformador de mando cosΦ= 0.962 próximo a 1 Pb=0.26 [kVA] De catálogo el transformador de mando Siemens será de tipo 4AM50
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5 ANEXOS
A. CATÁLOGO DEL INTERCAMBIADOR DE CALOR
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B. CATÁLOGO DE LAS VÁLVULAS DE EXPANSIÓN
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