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RESUMEN SEGUIMIENTOS & MEDICIONES TRONADURAS DE DESARROLLO Abril 2016 Obras Enlace 2015 – 2016, Proyecto Nuevo Nivel Mina, Mina El Teniente Züblin International GmbH Chile SpA. PREST – UG - ZÜBLIN-005-16
OBJETIVOS Y ALCANCE Objetivo Revisar el avance de los seguimientos y mediciones de vibraciones realizadas al 14 de Abril 2016, en los Desarrollos del NNM El Teniente. Alcance Las actividades de instalación de geófonos, se consideran según las prioridades de la Operación en cuanto a disponibilidad de equipos. A la fecha se han realizado 03 mediciones de disparos en el nivel de hundimiento XC-1AS del polígono FootPrint Andes. El análisis comparativo considera: perforación, esquema de carguío, Simulación de Energía (teórico vs real), Secuencia y Modelo de Campo Cercano.
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UBICACIÓN FRENTES SEGUIMIENTOS
Nivel de Hundimiento. XC-1 AS.(sección 4.1 [m] x 4.0 [m]) El sector de la colocación de los geófonos y medición de Campo Cercano, se encuentra emplazada en CMET. 3
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DIAGRAMA TEÓRICO VS REAL PERFORADO Parámetros Perforación
Teórico
Disp. #1
Disp. #2
23/03/16
29/03/16
4.1 x 4.0
4.2 x 4.2
4.2 x 4.2
48 + 4
57 + 3
57 + 3
19%
19%
45 / 102
45 / 102
45 / 102
3.8
3.4
3.0
Fecha Sección de Galería (m x m) Número de Tiros (unid.)
Var. N° tiros Teórico vs real Ø Perforación/Alivio (mm) Longitud de Perforación (m)
Notas: 1. Esta pendiente la entrega de los avances efectivos y secciones topográficas. 2. La variación de la cantidad de tiros, se toma como referencia los tiros cargados.
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Diseño Teórico
DISEÑO TEÓRICO VS REAL (PERFORADO) Disparo 23-03-16
Notas: 1. En disparo #2 se considera un desquinche en la caja izquierda. (cuadratura)
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Disparo 29-03-16
ESTÁNDAR ESQUEMA DE CARGUÍO TEÓRICO Rainura y Auxiliares.
Cajas y Coronas
Zapateras
Tronex Plus 1 1/8” x 8”. Softron ANFO
Taco
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ANÁLISIS DE ESQUEMA DE CARGUÍO PARAMETROS CARGUIO
DISP.#1
DISP.#2
CALCULO FACTOR DE CARGA DESARROLLO XC-1 AS 4.1 [m] x 4.0 [m]
A
B
DIAGRAMA DE DISPARO NIVEL DE HUNDIMIENTO PROYECTO NNM, MINA EL TENIENTE
(18:25hrs.)
(07:55 hrs.)
48 Tronex
57 Tronex
57 Tronex
(1 1/8 x 8”)
(1 1/8 x 8”)
(1 1/8 x 8”)
TEORICO
T° carguío Número tiros c/carga Cebo Periferia (Contorno) Detonador Total – ANFO (kg.) 134 Var. ANFO Teórico vs real Total Tronex (unid) 153 Var. Tronex Teórico vs real Total Softron (unid) 84 Var. Softron Teórico vs real Longitud de Taco (m.) 0.5 Longitud de carga (m) 3.3 Factor de Carga 2.98 Eq. ANFO (Kg./m3) Var. FC Eq ANFO Teórico vs real
Softron Softron No Eléctrico No Eléctrico (MS y LP)
(MS y LP)
107 -20.1% 161 +5.2% 96 +14.3% 1.3 2.1 2.87
144 +7.5% 162 +5.9% 96 +14.3% 0.2 2.8 4.04
-3.7%
+35.6%
Notas: 1. El detalle de los explosivos mostrados, se obtuvieron de los vales de explosivos, para las frentes indicadas. 2. Los parámetros para el cálculo de FC Eq ANFO son: Tronex (Peso=9,153kg y PRP =1.22) y Softron (Peso=0.141kg y PRP=1.13)
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Sección de Galería Cantidad de Tiros Diámetro de Perforación Longitud de Perforación Avance Efectivo del Disparo Tiros para Cara Libre (102 mm) Area de la Labor Volumen Removido por Disparo Metros Barrenados Columna de Carga Metros Barrenados por metro de avance Perforacion especifica Longitud sin Carga
4.2 x 4.2 57 45 3 3,0 3 15,2 45,5 180 2,8 60,0 4,0 0,2
m un mm m m un m² m³ mb m m mb/m3 mb/m4
DETALLE CARGA DISPARO INICIADORES SERIE
EXPLOSIVOS DE COLUMNA RAINURA-AUX
CANT
CEBOS
UN
UN
Dinamita (Un)
ANFO (Kg)
Rainura Aux. Rainura Aux. Cajas Aux. Coronas Cajas Coronas Zapateras TOTAL
12 12 3 7 8 8 7 57
12,0 12,0 3,0 7,0 8,0 8,0 7,0 57
50,7 50,7 12,7 29,6 144
ZAP.
CONTORNO
Dinamita Dinamita Dinamita 1 1/8" x 8" 1 1/8" x 8" 1 1/8" x 8" (Un) (Un) (Un) 105,0 0 105 0
Softron (Un) 48,0 48,0 96
Kilogramos Dinamita Tronex 1 1/8" X 8" Kilogramos ANFO Softron
24,8 143,7 13,5
kg kg kg
Total Kilogramos Equivalentes Anfo
183,8
kg
FACTOR DE CARGA (en funcion Eq ANFO)
4,04
kg/m³
ANÁLISIS COMPARATIVO DE CANTIDAD DE PERFORACIONES Número de tiros por disparo 30
25
20
15
10
5
0 Rainura
Auxiliares Diagrama teorico
Cajas Diaparo 23-03-16
Coronas
Zapateras
Diaparo 29-03-16
Notas: 1. Se ve una disminución de las perforaciones de la rainura -38% y -25% en los disparos del 23 y 29 de marzo, respectivamente. 2. El aumento en la perforación de los auxiliares corresponde a un 109% y 118% en los disparos del 23 y 29 de marzo, respectivamente 3. En caja, coronas y zapateras la variación de tiros perforados no es significativa. 8
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ANÁLISIS DISTRIBUCIÓN DE ENERGÍA ESTÁTICA
ANÁLISIS TEÓRICO
ANÁLISIS REAL 23-03-16
ANÁLISIS REAL 29-03-16
Notas: 1. Del análisis de energía se observa: a) Alta concentración de energía en la zona rainura y auxiliareis. b) Producto del empate deficiente de los tiros, los diagramas reales perforados, tienen una alta probabilidad de generar un incremento de la sección teórica, asociándose a sobre-excavación.
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ESTÁNDAR SECUENCIA DE SALIDA (TEÓRICA)
Notas: 1. Se considera la ubicación de la rainura al centro de la sección. 2. Se observa una adecuada distribución de los tiempos, comprobándose en las curvas de iso-tiempo y desplazamiento de material.
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SECUENCIA DE SALIDA ACTUAL CARGAS OPERANTES (TEÓRICO) Comentarios:
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1.
Actual diseño de secuencia, considera un máximo de 5 cargas/retardo. Dichas cargas se ubican en la zapatera cargado con Dinamita con 14 [kg] de explosivo en total.
2.
El máximo de Q/retardos, es de 21 [kg], ubicados principalmente en los auxiliares con 04 cargas de ANFO por retardo.
ANÁLISIS DE SECUENCIA DE SALIDA REAL TRONADURA 23/03/16
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SECUENCIA DE SALIDA ACTUAL CARGAS OPERANTES TRONADURA 23/03/16 Comentarios:
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1.
Actual diseño de secuencia, considera un máximo de 8 cargas/retardo. Dichas cargas se ubican en la zapatera cargado con Dinamita con 7 [kg] de explosivo en total.
2.
El máximo de Q/retardos, es de 20 [kg], ubicados principalmente en los auxiliares con 06 cargas de ANFO por retardo.
ANÁLISIS DE SECUENCIA DE SALIDA REAL TRONADURA 29/03/16
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SECUENCIA DE SALIDA ACTUAL CARGAS OPERANTES TRONADURA 29/03/16 Comentarios:
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1.
Actual diseño de secuencia, considera un máximo de 9 cargas/retardo. Dichas cargas se ubican en la corona cargado con Softron con 8 [kg] de explosivo en total.
2.
El máximo de Q/retardos, es de 26 [kg], ubicados principalmente en los auxiliares de corona con 06 cargas de ANFO por retardo.
CÁLCULO VELOC. PARTÍCULA CRÍTICA
PPVcritico
Rango Vibr. - Medido PPV > 5600 1400 < PPV < 5600 350< PPV < 1400 16 16 © Orica Limited Group
14 * 6000 1400mm / s 60
Descripción del Daño Inducido - Medido Se supera ampliamente la resistencia a la tracción de la roca y se produce una zona de intenso fracturamiento. Se supera la resistencia a la tracción de la roca y se produce una zona de creación de nuevas fracturas No se supera la resistencia a la tracción de la roca y solo se produce extensión de fracturas preexistentes.
MODELO DE VIBRACIONES CAMPO CERCANO
Notas: 1. El modelo considera la información de los disparos 1 y 2, utilizando un 57% de los datos recopilados. 2. El modelo tiene el supuesto de la distancia del geófono a las cargas, que fue estimada con proyección de perfiles. 3. Las vibraciones generadas por los disparos, de acuerdo al modelo, no estarían superando el ¼ del PPVc de la roca, por lo que probablemente no generarían extensión de fracturas que induzcan sobreexcavación o inestabilidad de la labor. © Orica Limited Group
COMPARACIÓN PARÁMETROS DE CARGUÍO PARAMETRO CARGUÍO DESARROLLO XC-1 AS, NIVEL DE HUNDIMIENTO
Sección A (4.1m x 4.0m) Actual
Optimizado N°1
Optimizado N°2
[unid]
48+4
45+4
46+3
kg
134.4
123
128
Explosivo columna (Softron) (cajas / coronas)
[unid]
84
84
84
Encartuchado / Detonadores
[unid]
48
45
46
Longitud taco
[m]
0.50
1.0
1.0
Longitud de carga
[m]
3.3
2.8
2.8
Q ANFO / Subtek Eq ANFo
[kg]
134.4
97.5
101.6
Q Total Explosivo Eq ANFO
[kg]
171.5
134.1
138.3
Factor de Energía efectiva
[MJ/m3]
7
6.7
6.7
Factor de Carga Eq ANFO
[kg/m3]
2.98
2.33
2.40
Cantidad de Tiros Explosivo de Columna (ANFO / Subtek) (rainura / auxiliares / zapateras)
FC x Disparo
22%
Notas: 1. Densidad ANFO 0.95g/cc inyectado neumático. (densidad de carga de 1.49 kg/m-lineal cargado) 2. Densidad de Subtek 1.1-1.15g/cc. (densidad de carga de 1.8 kg/m-lineal cargado) 3. Para cebo se utiliza encartuchado Dinamita Tronex de 1 1/8” x 8”.
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19%
PROPUESTA DIAGRAMA PERFORACIÓN OPTIMIZADO N°1, EMULSIÓN
Parámetros Perforación
Unidad
Valor Teórico
[m x m]
4.1 x 4.0
Cantidad de Tiros
[unid]
45+4
Ø de Perforación
[mm]
45
Ø de Tiro de alivio
[mm]
102
Burden & Espaciamiento
[m]
0.7 x 0.75
Longitud de perforación
[m]
3.8
Metros barrenados
[Mb]
186.2
Sección de Galería
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ANÁLISIS DISTRIBUCIÓN ENERGÍA OPTIMIZADO N°1, EMULSIÓN
Diseño Implementado con Emulsión Subtek Charge @1.15[g/cc] & Softron
Factor de Carga ≈ 2.35 [kg/m3] (*) Grilla 0.5 x 0.5 (mts)
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PROPUESTA SECUENCIA INICIACIÓN OPTIMIZADO N°1, EMULSIÓN
*Tiempos Rainura MS N° color color rojo. *Tiempos Auxiliares y contorno LP, N° color negro.
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ANÁLISIS SECUENCIA INICIACIÓN OPTIMIZADO N°1, EMULSIÓN
Propuesta OMS - Diagrama de P&V Tipo de Rx CMET Desarrollo Horizontal NNM, Nivel UCL 4 Alivios@102 [mm]/ 44 tiros@45 [mm]
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SECUENCIA DE SALIDA CARGAS OPERANTES PROPUESTA N°1, EMULSIÓN Comentarios:
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1.
Actual diseño de secuencia, considera un máximo de 5 cargas/retardo. Dichas cargas se ubican en la zapatera cargado con Emulsión con 21,2 [kg] de explosivo en total.
2.
El máximo de Q/retardos, es de 21,2 [kg], ubicados principalmente en la zapatera con 05 cargas de Emulsión por retardo.
PROPUESTA DIAGRAMA PERFORACIÓN OPTIMIZADO N°2, EMULSIÓN
Parámetros Perforación
Unidad
Valor Teórico
[m x m]
4.1 x 4.0
Cantidad de Tiros
[unid]
46+3
Ø de Perforación
[mm]
45
Ø de Tiro de alivio
[mm]
102
Burden & Espaciamiento
[m]
0.7 x 0.75
Longitud de perforación
[m]
3.8
Metros barrenados
[Mb]
186.2
Sección de Galería
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ANÁLISIS DISTRIBUCIÓN ENERGÍA OPTIMIZADO N°2, EMULSIÓN
Diseño Implementado con Emulsión Subtek Charge @1.15[g/cc] & Softron
Factor de Carga ≈ 2.42 [kg/m3] (*) Grilla 0.5 x 0.5 (mts)
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PROPUESTA SECUENCIA INICIACIÓN OPTIMIZADO N°2, EMULSIÓN
*Tiempos Rainura MS N° color color rojo. *Tiempos Auxiliares y contorno LP, N° color negro.
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ANÁLISIS SECUENCIA INICIACIÓN OPTIMIZADO N°2, EMULSIÓN
Propuesta OMS - Diagrama de P&V Tipo de Rx CMET Desarrollo Horizontal NNM, Nivel UCL 3 Alivios@102 [mm]/ 45 tiros@45 [mm]
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SECUENCIA DE SALIDA PROPUESTA CARGAS OPERANTES PROPUESTA N°2, EMULSIÓN Comentarios:
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1.
Actual diseño de secuencia, considera un máximo de 5 cargas/retardo. Dichas cargas se ubican en la zapatera cargado con Emulsión con 21,2 [kg] de explosivo en total.
2.
El máximo de Q/retardos, es de 21,2 [kg], ubicados principalmente en la zapatera con 05 cargas de Emulsión por retardo.
CONCLUSIONES (1/2) De los seguimientos realizados y la información recopilada, es posible concluir preliminarmente: La evidencia de collares medidos en la frente, indica que existe un bajo grado de implementación, por la variación del teórico vs real. La cantidad de perforación real es un 19% más que el diseño teórico. No se observa el uso de sopladores para la limpieza de las perforaciones, antes de cargarlas.
No se encuentra instalada la malla de seguridad en las frentes de carguío.
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CONCLUSIONES (2/2) De los seguimientos realizados y la información recopilada, es posible concluir preliminarmente: Respecto al modelo de vibraciones, se observa que no supera el ¼ PPVc de la roca (350mm/s), existiendo una baja probabilidad que el daño sea asociado a ésta.
No obstante, la calidad del modelo de
vibraciones es baja, dado las estimaciones de las distancias de las cargas.
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RECOMENDACIÓN De los resultados obtenidos, se recomienda: Aumentar el control del marcado y perforación de la frente. Revisar y calcular la cantidad de explosivo a utilizar en las frentes.
Realizar mediciones topográficas a los collares de las perforaciones y geófonos, con referencia a las planchas topográficas de la mina. Mantener estricto control en la preparación de la frente antes de
iniciarse los carguíos. Plantear prueba especial tipo “cross hole” para medición en terreno de velocidad de propagación onda “P”. Obtener registros de sismicidad, para asociar a los disparos realizados. Uso de detonadores serie especial para disminuir Kg x Retardo. 31 © Orica Limited Group