Proracun Grejanje

PODNO GREJANJE -

temperatura poda razmak cevi protok vode toplotni u~inak polipropilenska cev

36 - 4 = 32 °C, i 20 sm, 20 Kg/h, 125 - 130 W/m2, φ 20 x 2 mm

: : :

13

: :

1.STRUJNI KRUG K - 1 - povr{ina poda - du`ina cevi - protok vode - koli~ina toplote

10,2 m2, 89,0 m1, 204 Kg/h, 1235 W

GARDEROBA I TUSEVI - KRUG PODNOG GREJANJA 01 -

povr{ina za podno grejanje : 20 m2 me|usobno rastojanje cevi : 15 cm - φ = 20 x 2 mm P.P. topla voda 45/35° C, temp. poda 29° C, toplotni fluks 80 W/m2 protok vode : 15 kg/h po m2 - 300 kg/h = 303 l/h du`ina pravih cevi : 20 x 7 + 62 = 202 m ekv. duz. zbog lok. otpora : 42 m ukupna duzina : 244 m linijski otpor : 156 Pa/m ukupni pad pritiska : 244 x 156 = 38064 Pa

PRORACUN PRIMARNOG DELA

PREDAJNE

STANICA

Polazni podaci - Gustine vode:

t=150 °C i ρ t=130 °C i ρ = 935 t= 90 °C i ρ = 965 t= 75 °C i ρ = 975 - Pad pritiska na mernoj blendi: dp

= 917 (Kg/m3), (Kg/m3), (Kg/m3), (Kg/m3). = 3 mVS.

A. RE@IM PRIMARA 130/90 °C 1. Zapreminski protok razvodnog i povratnog voda V = Q / (Cp x ρ x dt) (m3/h) ........ (1) gde je : dt = t1 - t2, razlika temperatura vode na ulazu i izlazu, Vr = 214,152 x 3600/(4,2 x 935 x 40) = 4,90 (m3/h), Vp = 214,152 x 3600/(4,2 x 975 x 40) = 4,70 (m3/h). 2. Pre~nik cevi d = √ (4 V)/(π w 3600)

(m)

dr = √ (4 x 4,9)/(3,14 x 0,9 usvojena cev : φ 48,3 x 3,25 dp = √ (4 x 4,7)/(3,14 x 0,9 usvojena cev : φ 48,3 x 3,25 3. Stvarna brzina vode w = 4V/(π d

3600)

........ (2)

x 3600) = 0,044 m mm za razvodni vod, x 3600) = 0,043 m mm za povratni vod, (m/s)

wr= (4 x 4,9)/(3,14 x 1,75 x 3,6) = 0,99 (m/s), wp= (4 x 4,7)/(3,14 x 1,75 x 3,6) = 0,95 (m/s).

........ (3)

4. Prora~un pre~nika otvora merne blende mα = 80 √ (ρ/dp) x Vp/d

........ (4)

mα = 80 √ (975/3000) x 4,7/(41,8) = 0,123 iz dijagrama mα i α dobija se α = 0,63 pa je: d = Dp x √ (mα)/α (mm) ........ (5) d = 48,3 √ 0,123/0,63 = 21,34 mm.

TOPLOTNO OPTERECENJE - radijatorsko grejanje - ventilator konvekt. - vazdu{ni greja~i

164.186 323.156 301.870

------------------------UKUPNO Qmax = 789.212 W

IZBOR KOTLA -

Potrebna kolicina toplote je Q = 37 680 W

-

Potrebna kolicina toplote uvecana za 10 % je: Qu = 1,1 x 37 680 = 41 448 W,

-

Prema katalogu proizvodjaca D.D."METAL" Presevo odgovara toplovodni kotao tip 63 na cvrsto gorivo kapaciteta Qk = 58 000 W

-

sto predstavlja potreban kapacitet kotla.

kod lozenja koksom, a kod mrkog uglja kapacitet je manji 30% - 40%.

Pad pritiska u kotlu je dp = 300 Pa

TEHNICKI PODACI USVOJENOG KOTLA Prema potrebi toplote odnosno potro{nje pare i projektnom zadatku usvajaju se dve kotlovske jedinice tip: "SURI - P", proizvod "Kirka" Beograd, komplet sa svom potrebnom prate}om opremom slede}ih karakteristika: - tip kotla: "SURI -P" - 2,2 - proizvodnja pare: 2200 kg/h - dozvoljeni radni pritisak: 8.0 bar - temperatura napojne vode: 105 oC - temperatura zasi}ene pare: 170,4 oC - kapacitet: 1,44 MW - sadr`aj vode do "NV": 4,6 m3 - te`ina kotla: 6,8 t - te`ina u pogonu: 11,4 t - otpor lo`i{ta: 8,0 mbar - potro{nja goriva za SNS: 150 kg/h - srednje te{ko lo` ulje sa niskim sadr`ajem sumpora - potro{nja goriva za TNG: 52 Nm3/h - te~ni naftni gas ; propan - butan (35 : 65) - stepen iskori{}enja kotla: 0,85 do 0,9 Kotao je horizontalnog tipa, tropromajni, plamenodimno cevni.

IZBOR IZMENJIVACA TOPLOTE -

Potrebna kolicina toplote je Q = 239 016 W

-

Kolicina toplote za izbor izmenjivaca Q = 239,016 x 1,3 = 310 KW

-

Izmenjivac je izabrao proizvodjac na osnovu potrebne uslova Beogradskih elektrana i projektnog zadatka.

-

Izabran je izmenjivac sledecih karakteristika: tip: IT.6-8, sledecih karakteristika: - Izmenjivac sa celicnim U cevima

kolicine

toplote,

- Q = 310 KW - kapacitet izmenjivaca - t'= 150/75°C - temperatura primara - t"= 90/70°C - temperatura sekundara - ≅p'= 16 kPa - pad pritiska u primaru - ≅p"= 7,0 kPa - pad pritiska u sekundaru - D = 267 mm - Precnik izmenjivaca - L = 1650 mm - Duzina izmenjivaca -prikljucci primar: 2 x NO50 NP25 sekundar: 2 x NO125 NP6 proizvod "MONTAZA" - Beograd.

PRORACUN OTVORENOG EKSPANZIONOG SUDA -

Kapacitet kotla je 58000 W

-

Potrebna zapremina je: V = 0,0014 x Qk = 0,0014 x 58 000 = 81,2 l

-

Usvaja se otvoren ekspanziona posuda proizvd D.D. "METAL" Presevo zapremine 100 litara dimenzija f 400, L = 870 mm.

IZBOR EKSPANZIONOG SUDA Za sirenje vode u sistemu i siguran pogon instalacije sud za sirenje smesten u tavanskom prostoru. -

predvida se ekspanzioni

Zapremina suda iznosi V = 0,002 x 42000 = 84 lit.

-

Usvaja se sud JUS-u M.E6.205.

za sirenje zapremine 100

lit, dimenzija f 400;

IZBOR EKSPANZIONOG SUDA SA AZOTNOM BOCOM 1. Kolicina vode u sistemu: Vs = 164,2 x 12,04 + 323,2 x 5,16 + 301,9 x 7,74 = 5,981 (l) Vu = 1,20 x 5981 = 7.200 l. 2. Dilatacija vode: dV = Vu x K = 7200 x 0,029 = 210,0 (l) 3. Korisna zapremina suda Vk = 3 x dV = 3 x 210 = 630 USVAJA SE;

(l)

EKSPANZIONI SUD SA KONSTANTNIM PRITISKOM , SOPSTVENIM POGONOM I BOCOM ZA AZOT TIP; EKm - v/Kp-S "Jedinstvo" Sevojno ---------------------------------V = 1000 l. Vk = 620 l. NP6 0 850 x 2240 mm

l=87

Radni pritisci: Pmax = 2,5 + 0,5 = 3,0 bar Hst = 25 mVS Pmin = 2,5 + 0,3 = 2,8 bar IZBOR EKSPANZIONOG SUDA SA KOMPRESOROM - Snaga izmenjivaca toplote Q = 1000 KW - Zapremina vode u sistemu je Vsis = a1 x Q = 12.04 x 1000 = 12040 litara - Dilatacija vode je dV = k x Vsis = 0,029 x 12040 = 349 litara - Minimalni apsolutni pritisak je Pmin = Pat + Pst + Pr = 1 + 2.4 + 0.15 = 3.55 bar - Maksimalni apsolutni pritisak je Pmax = Pat + Prad - Ppum - Pst1=1+5.3-1.2-0.6= 4.5 bar - Minimalna zapremina posude je Pmax V = ---------------Pmax - Pmin -

x dV = -----------4.5 - 3.55

4.5 x 349 = 1660 lit.

USVAJA SE zatvoreni ekspanzioni sud sa membranom odrzavanje pritiska u posudi - tip EKm-v-2000, "Jedinstvo" T.Uzice, - zapremine 2000 litara - korisne zapremine 420 litara

PRORACUN SIGURNOSNIH VODOVA -

Kapacitet kotla je

Q = 58,000 KW

-

Sigurnosni razvodni vod ___ ____ dsr = 15 + 1,4 \/ Q = 15 + 1,4 \/ 58 = 25.6 mm usvaja se cev f 42,4 x 3,25

-

Sigurnosni povratni vod ___ ____ dsp = 15 + 0,93 \/ Q = 15 + 0,93 \/ 58 = 22,1 mm usvaja se cev f 33,7 x 3,25

-

Prelivni vod

i

kompresorom

za

usvaja se cev f 42,4 x 3,25 PRORACUN

SIGURNOSNOG VODA

Posto je instalacija malog kapaciteta dovoljan je samo jedan sigurnosni vod ___ ____ dr = 15 + 1,5 \/ Q = 15 + 1,5 \/ 42 = 25 mm Usvaja se cev f 33,7x2,6(0 1")

IZBOR VENTILA SIGURNOSTI -

Kapacitet izmenjivaca je

-

protok vode

je:

Q =

232 825

Q x 3600 232 825 x 3600 G = ------------- = ----------------- = 10300 lit / h. Cp x r x _t 965 x 4,186 x20 -

pritisak ispustanja izlazni pritisak temp. vode gustina vode

-

teorijski protok:

7,0 bar 1,0 bar 90 oC 972 kg/m3

qm = (dp x r)0,5 / 0,6211 qm = ( 7-1)0,5 / 0,6211 = 123 kg/h mm² -

deklarisani protok: qmc = qm x Kd x 0,9 qmc = 123 x 0,35 x 0,9 = 38,75 kg/h mm²

-

minimalni presek isticanja: Ao = Q / qmc Ao = 10300 / 38,75 = 265,8 mm² Usvaja se ventil sigurnosti za ugradnju na izmenjivac toplote: tip VS-TUG DN 25 , NP 16 - proizvodjac "PRVA ISKRA"-Baric.

Neko mi je rekao - Doske ili Mika da su mu u B.E. rekli da precnik ventila treba da bude jednak sigurnosnom razvodnom vodu ??? IZBOR OMEKSIVACA VODE -

Sadrzaj vode kod radijatorskog grejanja u instalaciji se priblizno je:

V = 0,012 x Q = 0,012 x 634000 = 7608 lit -

Maksimalno vreme punjenja instalacije za radijatorsko grejanje iznoi: T = 10 h Vh = V / T = 7608 / 10 = 761 lit/h Usvaja se omeksivac vode tip: JL-OV-100 T,proizvod "J.Lisjak" V = 2000 lit/h

PRORACUN RAZDELJIVACA -

Dimenzije cevi prikljucenih na razdeljivac: - grana 1 - f33,7 x 3,25 - A = 5,11 cm² - grana 2 - f33,7 x 3,25 - A = 5,11 cm² -------------------ukupno 10,22 cm²

-

Potrebna povrsina preseka izmenjivaca: Ao = 1,5 x 10,22 = 15,33 cm²

-

Unutrasnji precnik izmenjivaca je: ___________ ________________ d = \/ Ao x 4 / p = \/ 1533 x 4 / 3,14 = 36.1 mm -

usvaja se razdeljivac precnika f 57 x 2,9 mm, L=500mm usvaja se sabirnik precnika f 57 x 2,9 mm, L=500mm

IZBOR CETVOROKRAKE MESACKE SLAVINE -

Protok vode je: Q x 3600 37 680 x 3600 G = ------------- = ----------------- = 1 679 lit / h. Cp x r x _t 965 x 4,186 x20

-

Prema katalogu proizvodjaca "FENIKS BB" Nis odgovara cetvorokraka mesacka slavina tipa G 432

-

Pad pritiska u slavini je dps = 900 Pa

IZBOR TROKRAKOG VENTILA - potrebna kolicina toplote Q = 252 760 W - Protok vode je: Q x 3600 115 956 x 3600 V = ------------ = ---------------------- = 5,129 m3/h. Cp x r x ∆t 972 x 4,186 x 20 - pad pritiska u deonici promenljivog protoka:

za precnik cevi 63,5 x 2,9 mm brzina 0,54 m/s zbir lok. otpora 8 W² 0,54x0,54 dp1 = R x L + zr --- = 66 x 5 + 8 x 972 x -----------2 2 = 330 + 1134 = 1464 Pa USVAJA SE trokraki mesni ventil tip: TV-040/25 + EPV-1, DN40, elektromotornim pogonom EPV-1A

Kvs

=

25,

proizvod

"Feniks"

Nis

sa

- pad pritiska u trokrakom ventilu V²x g x 10 000 5.129² x 9,81 x 10 000 dp2 = --------------- = -----------------------Kvs² 25² dp2 = 4 142 Pa > 1464 Pa, ventil zadovoljava (Ventil treba birati tako da mu, osim uslova primarnosti, pad pritiska ne bude manji od 2000 Pa)

IZBOR PUMPE -

potrebna kolicina toplote Q = 37 680 W

-

Protok vode je: Q x 3600 37 680 x 3600 G = ------------- = ----------------- = 1 679 lit / h. Cp x r x _t 965 x 4,186 x20

-

Pad Pad Pad Pad Pad pad Pad

pritiska pritiska pritiska pritiska pritiska pritiska pritiska

u u u u u u u

cevnoj mrezi je H1 = 9 999 Pa mesackojslavini je H2 = 900 Pa kotlu je H3 = 300 Pa izmenjivacu Hizm = 28 200 Pa trokrakom ventilu H = 4 142 Pa otvorenom ventilu "Panonija": dp4 = 1 750 Pa grejacu dgr = 37 000 Pa

ukupno

-------------Hu = 11 199 Pa

-

Potreban protok pumpe je G = 1,1 x 1,68 = 1.9 m3/h

-

Potreban napor pumpe je H = 1,25 x Hu = 13 999 Pa

-

Prema katalogu proizvodjaca "IMP" Ljubljana odgovara postojeca cirkulaciona pumpa

-

tip VA 25/43-3 kapacitet G = 1,9 m3/h napor H = 20 KPa snaga Nm = 20 W broj obrtaja n = 2400 o/min USVAJA SE CIRKULACIONA PUMPA TIP: "RS50T" proizvod "SEVER" Subotica sledecih karakteristika. - protok G = 3.9 m3 / h. - napor H = 39 KPa. - snaga el. motora Ne = 240 W. - broj obrtaja n = 2.550 o / min.

-

Polozaj ventila "Panonija" - za protok 5 129 l/h raspolozivi napor je 41 500 Pa - potrebno prigusenje: 41 500 - ( 23 815 + 4142 ) = 13 543 Pa Polozaj 7.4

PRORACUN VAZDUSNOG SUDA -

Zapremina vode u sistemu je: Vs = 12,04 x Q = 12,04 x 19.99KW = 240,7 lit.

-

Potrebna zapremina vazdusnog suda je: V = 0,005 x Vs = 0,005 x 240,7 = 1,2 litra USVAJA SE

vazdusni sud :

V = 3 lit, D = 125mm, L = 274 mm

PRORACUN MERACA TOPLOTE -

Potreban protok: V = 9.000 lit / h.

-

Temperaturska razlika _ t = 20°C

Prema prospektu proizvodjaca vodomera "INSA" Zemun usvaja se vodomer programa A5 komercionalni broj nabavke 10.229, sa sledecim karakteristikama. -

Nazivni precnik Nazivni protok Najveci protok Prelazni protok Najmanji protok

-

Stepen greske merenja za protok Q = 9.000 lit / h je ± 2% Pad pritiska u vodomeru za protok Q = 9.000 lit/h je _ p = 22.000 Pa. Racunska jedinica tip 521 Otporni termostat tip Pt - 100

8.

iz

DN 40 Qn = 10.000 lit / h Qmax = 20.000 lit / h Qt = 1.000 lit /h Qmin = 400 lit /h

PRORACUN DIMNJAKA

-

Visina dimnjaka odredjena je koncepcijom objekta i iznosi H = 15 m.

-

Svetla povrsina dimnjaka: k x Q 0,03 x 42 000 F = ------ = --------------- = 325 cm2 H0,5 150,5

-

stranica dimnjaka kvadratnog preseka je: a = 18 cm

-

Zakljucak: Usvaja se standardni presek zidanog dimnjaka: 20x20 (400 cm2). Ovom zidanom

odgovara tip "SHIDEL" - dimnjak od montaznih elemeneat dimenzija 0 18 cm, sto projektant i preporucuje.

proizvod

PRORACUN POTROSNJE GORIVA (UGLJA)

-

Prosecna potrosnja uglja racuna se po poznatom obrascu: 24 x 3,6 x e x y x sd x Q B = --------------------------- (kg/godina) (tu - ts)Hd x h gde su: e = et x eb = 0,05 x 1,0 = 0,95 - koeficijent ogranicenja y = 0,58 - korekturni koeficijenat sd = 2634 - broj stepen dana za Pec (broj grejnih dana u godini) Q = 42000 W - maksimalna kolicina toplote tu = 20 °C; ts = -15 °C Hd = 11200 Kj/kg - donja toplotna moc lignita h = 0,7 - stepen korisnosti toplotnog postrojenja 24x3,6x0,95x0,58x2634x42000 B = ----------------------------- = 19000 (kg/sezona) (20+15) x 11200 x 0,7

-

Prosecna dnevna potrosnja uglja: 19000 B = ------- = 102 kg/na dan 186

-

Prosecna casovna potrosnja za rad postrojenja 12 h/na dan 102 B = ----- = 8,5 kg/h 12

PRORACUN POTROSNJE GORIVA 1.Proracun sezonskog rezervoara a/Polazni parametri Projektnim zadatkom je dato da je rezim lozenja od 5 do 21 h. tj. 16 h. Odnos tehnoloske potrosnje sa jedne strane i grejanja, ventilacije i pripreme potrosne tople vode sa druge strane procenjuje se na 60 : 40 % . Koeficijent jednovremenosti potrosnje tehnoloskih potrosaca, prema projektnom zadatku , je 0.7 tj. 70 %. Toplota potrebna za termicku pripremu napojne vode iznosi: i3-i2-a( i1 - i2 ) 440-42-0.8( 335-42 ) Gnv = 1.15 x ------------------ x Gm = 1.15x------------------x4400 = 303 Kg/h i - i2 2774 - 42

Tehnoloska potrosnja pare :

G1 = 0.6 ( 4400 - 303 ) = 2458 Kg/h

Potrosnja za grej,vent.i prip.potros vode: G2 = 0.4 ( 4400 - 303 ) = 1639 Kg/h Q2=G2 (i - i1)=1639/3600(2774-335)= 1110 KW , gde je : Gm - maksimalna produkcija pare u kotlarnici a - udeo kondenzata u proizvedenoj pari i1 - entalpija kondenzata , 80 oC i2 - entalpija omek{ane vode , 10 oC i3 - entalpija napojne vode , 105 oC i - entalpija zasi}ene pare 8.0 bar , 2774 KJ/Kg 1.15 -uve}anje za paru koja ode sa gasovima,zbog odr`awa temp. nap.vode na 105 o C i gubitka u dovodu Gnv - koli~ina pare za pripremu napojne vode . b) Proracun Potro{wa goriva - tehnolo{ka za dva kotla : G1( i - i3) (2458+303) ( 2774 - 440 ) Bh1 = ---------------- = ---------------------------------,~asovna potro{wa , k x Hd 0.9 x 39775

=

180

Kg/h

Bd2 = 180 x 16 x 0.7 = 2016 Kg/dan , Potro{wa goriva - grejawe ,ventilacija i priprema tople vode : 24x3,6 e y SD Q 24x3,6x0.81x.0,6x2591x1110000 B2g = ----------------------- = ----------------------------------------- = 122 t/god.,godi{wa pot. (tu - ts ) Hu k ( 15 + 15 ) 39775 x 0.9 Bh2 = B2g/z = 122000 / (185x16) = 41 Kg/h ,~asovna potro{wa , Ukupna ~asovna potro{wa : Bh = 180 + 41 = 221 Kg/h. Prose~na dnevna potro{wa : Bd = 2016 + 122000/185 = 2016 + 659 = 2675 Kg/dan , Zapremina rezervoara : V = ( Bd x z ) /

=

(2675 x 21) / 1000 = 56 m3

PRORACUN POTROSNJE GORIVA 1. Prora~un sezonskog rezervoara a/ Polazni parametri Projektnim zadatkom je dato da je rezim lozenja od 5 do 21 h. tj. 16 h. Odnos tehnoloske potrosnje sa jedne strane i grejanja, ventilacije i pripreme potrosne tople vode sa druge strane procenjuje se na 60:40 %. Koeficijent jednovremenosti potro{nje tehnoloskih potrosaca, prema projektnom zadatku, je 0.7 tj 70 %. Toplota potrebna za term. pripremu napojne vode iznosi prema proracunu na listu br.5 D = 796 kg/h. Tehnoloska potrosnja pare: G1 = 0.6 (4400-796) = 2162 kg/h Q1 = G1 (i - i1) = 2162/3,6 (2774-335) = 1465000 W Potro{nja za grejanje, ventilaciju i pripremu potro{ne vode G2 = 0.4 (4400-796) = 1441 kg/h Toplotni u~inak Q2 = G2 (i - i1) = 1441/3,6 (2774-335) = 976000 W gde je : i - entalpija zasi}ene pare 8.0 bar , 2774 KJ/kg i1 - entalpija kondenzata , 80 oC , 335 KJ/kg i3 - entalpija napojne vode , 105 oC , 440,2 KJ/kg

14. b/ Prora~un Potro{nja goriva - tehnolo{ka za dva kotla: Bd1 = 3,6xQ1xkxt /η xHd = 3,6x1465000x0,7x14 / 0,79x40200 = 1627 kg/dan dnevna potro{nja t = 16 - 2 = 14 h, vreme rada pogona. Potro{nja goriva - grejanje, ventilacija i priprema tople vode: B2 = (24 x 3,6e y SD Q)/(tu - ts) Hd 40200 x 0,79 B2 = 101320 kg/god - godi{nja potro{nja

= 24x3,6x0.81x0,6x2591x976000/(18+15)

Bd2 = B2/z = 101320/185 = 548 kg/dan - prose~na dnevna potro{nja, Ukupna prose~na dnevna potro{nja : Bd = 1627 + 548 = 2175 kg/dan Zapremina sezonskog rezervoara: V = Bd x Z1/ro = 2175 x 22/980 = 48,8 m3, gde je: Z1 = 22 - broj dana za koji se obezbe|uje rezerva goriva - broj radnih dana u mesecu ro = 980 kg/m3 - gustina SNS (mazut). Usvaja

se sezonski rezervoar tip JL ZM 101 - "J. Lisjak" Beograd sa karakteristikama - zapremina rezervoara 50 m3 - povr{ina {tedne grejalice 4 m2 - povr{ina podne grejalice 5 m2 - snaga elktrogreja~a 11 kw - potro{nja mazuta 300 kg/~as - temperatura grejnog fluida na ulazu i izlazu iz grejalice 110/70 oC - dimenzije D x L = 2500 x 10800 mm. Rezervoar se ugra|uje uz kotlarnicu na rastojanju 5 m od zida i na betonske temelje visine 1,5 m od dna do kote terena. IZBOR DNEVNOG REZERVOARA ZA MAZUT Start kotlova vr{i se gorivom iz dnevnog rezervoara zagrejanog na oko 80oC koje se dalje u cevnom vodu i gorioniku dogreva do 100oC. Minimalna zapremina dnevnog rezervoara odre|uje se na osnovu koli~ine goriva potrebne za rad kotlova od dva sata dok se ne postigne nominalni kapacitet i izvr{i zagrevanje goriva u skladi{nom rezervoaru. Zapremina rezervoara je: Vd = 2x(300/0,98) = 612 (l) Usvaja se rezervoar zapremine: Vd = 1000 l - 1,0 m3 sa karakteristikama: -

spoljni pre~nik d = 1000 mm ukupna du`ina L = 1510 mm debljina lima, pla{t - 3 mm, dance - 4 mm {tedna grejalica F1 = 2,0 m2 elektrogreja~i N = 4,5 KW radni termostat greja~a uronjuju}i

IZBOR DOGREJACA MAZUTA Za dogrevanje goriva pre gorionika na temperaturi od 105 oC koristi se kombinovani dogreja~ mazuta. Grejni medijum je suva zasi}ena para Pmax = 8 bar, izbor se vr{i za P = 3

bar, zbog brzine uzgrevanja i kod rada na ni`em re`imu. Usvaja se za protok 300 kg/h goriva, - tip: PEV, kom. 1 - zagrevna povr{ina: F = 2 m2 - protok goriva: 400 kg/h - koli~ina toplote: 13,37 KW - protok pare: 22,6 kg/h - elektri~na snaga: 3,0 KW - termostat: 30 - 150 oC - termometar : 0 - 150 oC - manometar : 0 - 16 bar - sigurnosni ventil sa oprugom: DN 15 NP 16 - 10 bar - slavina za odvo|enje vazduha: DN 15 NP 16 - slavina za pra`njenje: DN 15 NP 16 - priklju~ci za mazut: DN 25 NP 16 - ulaz pare: DN 25 NP 16 - izlaz kondenzata: DN 25 NP 16 Termoregulator za paru 3 bar - protok pare: 22,6 kg/h - pad pritiska ventila: dpv = R x p = 0,2 x 4 = 0,8 bar - Kvs = 0,96 kg/h usvaja se: DN 15 - 2Vz - NP16 TRT 400 - b/ZTM Kvs = 3,2 m3/h, para 3 - 8 bar kom. 1 - kondenzni lonac: KL 15 NP 16 kom. 1 - prora~un parnog voda - zapremina pare: V = G x V" = 23 x 0,4624/3600 = 0,003 (m3/s) F = V/W = 0,003/15 = 0,0002 m2 d = 0,016 mm, usvojen pre~nik cevi

φ

21,3 x 2,0 mm

IZBOR FINOG FILTRA (ZA GORIONIK)

-

Pumpa gorionika (TIP E4) ima kapacitet Q = 150-180 kg/h goriva. Za ovaj protok usvajam fini filter za mazut proizvod "Weishaupt" sa greja~em ili sl. ("Termoelektro" - Novi Sad) slede}ih tehni~kih karakteristika: tip: F150E pogonski pritisak ulja max: 5 bar pogonska maksimalna temperatura: 100 oC kapacitet elektrogreja~a: 500 W proto~na koli~ina mazuta: 850 l/h {irina rascepa: 0,13 mm pogonski napon: 220 W ukupna te`ina prazan: 3,2 kg priklju~ci : R1"/R1" Usvajam 2 za svaki gorionik po 1 kom. 16.

IZBOR PRETOVARNE PUMPNE STANICE Za protok od 2500 l/h tj. vreme pra`njenja autocisterne od 10 t za 4h, usvaja se AGREGAT - skol vij~ane pumpe sa filtrima tip SVPF - 5 - 2M sa karakteristikama: - protok Q = 47 l/min - 2820 l/h - napor P = 15 - 25 bar - n = 1500 o/min - N = 3,0 KW - snaga elektrogreja~a filtra 2 x 600 W - proizvodi "MZT" Skopje - priklju~ci 2 x DN 40 NP 40 komplet 1 - mera~ koli~ine goriva turbinski sa registratorom tip "MPG" komplet 1 IZBOR VIJCANIH PUMPI ZA DNEVNI REZERVOAR

Maksimalna ~asovna potro{nja oba gorionika 2 x 180 = 360 kg/h. Kapacitet vij~ane pumpe je : Gp = 1,15 x 360 = 414 kg/h = 7,0 l/h. Usvaja se: AGREGAT - sklop vija~ne pumpe sa filtrima tip SVPF - 1 sa karakteristikama: - protok Q = 450 - 410 l/h - napor P = 5 - 10 bar - n = 1500 o/min - N = 0,75 KW - snaga elektrogreja~a filtera 2 x 600 W - proizvodi "MZT" Skopje - priklju~ci 2 x 1" NP 16 komplet 1 ODREDJIVANJE PRECNIKA CEVI ZA SNS - ULJE Perporu~ene brzine za SNS su: - usisni vod 0,1 - 0,3 m/s - potisni vod 0,2 - 0,5 m/s a) Za dovod do dnevnog rezervoara i gorionika max 680 l/h - usisni vod pre~nika 42,4 x 2,6 - DN 32, v = 0,18 m/s - potisni vod pre~nika 33,7 x 2,6 - DN 25, v = 0,32 m/s - dovod od dnevnog rezervoara do gorionika pre~nik 33,7 x 2,6 mm DN 25 b) Pretovarna pumpna stanica protok goriva max 2700 l/h - usisni vod pre~nika 76,1 x 2,9 DN 65, v = 0,19 m/s - potisni vod pre~nika 57,0 x 2,9 DN 50 , v = 0,38 m/s IZBOR I PRORACUN PRATECIH EL. I TOPLOVODNIH GREJACA CEVOVODA a) Izbor savitljivih elektrogreja~a Usvaja se: grejni kabl za pobolj{anje prenosa toplote tip FPSF proizvod Fabrike kablova iz Svetozareva sa karakteristikama: - max. temperatura 121 oC - max. temperatura na koju se sme izlo`iti kabl 204 oC - specifi~na grejna snaga 32,8 W/m, kabl crne boje - max. du`ina elektri~nog kruga 91 m, predvi|aju se dva elektri~na kola manje du`ine b) Prate}e toplovodno grejanje 1. Kapacitet {tedne grejalice sezonskog rezervoara Q1 = F1 x k x (tm - tp) = 4 x 58 x (40 - 8) = 7425 W Pad pritiska u grejalici 3600 Pa Termoregulator oznake DN 15 2Vz NP 16 - TRT 400 - b/ZTM, voda 110/80 Provera kapaciteta {tedne grejalice Qp = 300 x 0,58 x 32 = 5570 W manje od Q1 2. Kapacitet podne grejalice Q2 = F2 x k x (tws - tm) = 5 x 58 x (95 - 40) = 14500 W tws = (110 + 80)/2 = 95 oC - srednja temperatura vode. Pad pritiska u grejalici 500 Pa, ukupni pad prtitiska strujnog kruga 4500 Termoregulator, protok: G2 = (14500 x 3,6) / (4200 x 30) = 0,41 m3/h dp = R x ds/(1 - R) = 0,3 x 4500/0,7 = 1950 Pa Kvs = 3,0 m3/h DN 15 - 2Vz - NP 16 TRT 400 - b/ZTM, voda 110/80 oC 3. Kapacitet prate}eg toplovodnog grejanja do sezonskog rezervoara: Koli~ina toplorte za grejalice Q1 + Q2 = 7425 + 14500 = 21925 W Usvaja se cevpre~nika 33,7 x 2,6 - R = 120 Pa/m, q = 97 W/m, l = 30 m Q3 = l x q = 30 x 97 = 2910 W Ukupno optere}enje za grejni krug (1) - sezonski rezervoar i razvod : Qk1 = 14500 + 7425 + 2910 = 24835 W Qk1 = 25000 W. 4. Kapacitet prate}eg toplovodnog grejanja za dnevni rezervoar i razvod do gorionika Q4 = F3 x k x tws - tm = 2 x 58 x 95 - 40 = 6380 W Termoregulator isti kao i predhodni. Kapacitet prate}eg grejanja - pre~nik cevi 26,9 x 2,3 du`ine 30 m, R = 75

oC.

Pa

goriva

Pa/m

Q5 = l x q = 30 x 81 = 2430 W Ukupno optere}enje za grejni krug (2) - dnevni rezervoar i gorionici Qk2 = 6380 + 2430 = 8810 W c) Grejanje kancelarije Toplotno optere}enje: Q = V x qs = 42 x 100 = 4200 W Usvajam konvektor sa maskom tip 12. KO. 32 - 453/2 , kom. 1 du`ine L = 1500 mm sa q = 4560 W, za toplu vodu 110/80 oC Pre~nik cevi 3/4" IZBOR IZMENJIVA^A TOPLOTE ZA PRIPREMU VODE 110/80 oC - kapacitet aparata: Q = 1,3 (24835 + 8810 + 4560) = 49670 W - primar : zasi}ena para 3,0 bar minimum, maksimum 8 bar - sekundar : topla voda 110/80 oC - usvaja se : ITP 28, Cu cevi sa karakteristikama: Q = 160 KW DP = 0,20 mVS - na strani vode - proizvod "Monta`a" Beograd kom. 1 Koli~ina pare Gp = Q(i4 - i1) = 50 x 3600/(2738 - 335) = 75 kg/h Termoregulator dpv = 0,2 x p = 0,2 x 4 = 0,8 bar pritisak iza ventila 4 - 0,8 = 3,2 bar (aps) KVs = 2,4 m3/h, USVAJA SE DN 15 - 2Vz - NP 16 TRT 180 - C/ZTM KVs = 3,8 m3/h, para 3 - 8 bar kom. 1 Prora~un parnog voda V = 75 x 0,4624/3600 = 0,0096 (m3/s) F = V/w = 0,0096/15 = 0,00064 m2

ϕ

d = 0,0286 mm, usvojen pre~nik cevi 33,7 x 2,6 mm Kondenzni lonac, KL 25 NP 16 kom. 1

DIMENZIONISANJE UGLJARE -

Vrsi se za tromesecnu maksimalnu potrosnju kotla. B3m = 90 x 102 = 9180 kg = 9,2 tone

-

Zapremina ove mase iznosi: 9,2 V = ------ = 14,1 m³ 0,65

-

Racunajuci sa visinom sloja uglja u ugljari od 1,4m (zabog samozapaljenja), potrebna je povrsina ugljare: 14,1 F = ------ = 10 m² 1,4

-

Alternativno, ukoliko bi se koristilo ulje za lozenje, kolicina goriva za grejnu sezonu bi iznosila: 24x3,6x0,95x0,58x26340x42000 B = ------------------------------ = 4,37 = 43700 kg/sezona (20+15) x 42000 x 0,82

USVAJA se elipsasta cisterna zapremine 3,0 m³, standardnih dimenzi JUS. M.Z3.010 visine 1600 mm, duzine 3000 mm i sirine 750 mm, postavljena na osnovi na nogama. -

Dnevna potrosnja loz ulja: 4370 Bd = ------ = 23,5 kg/dan 186

-

Rezerva loz ulja u cisterni je 3000 T = ------ = 128 dana ili za 4,3 meseca 23,5

IZBOR GORIONIKA Bd 23,5 Bc = ---- = ------ = 1,96 lit/h 12 12

-

Predvidja se gorionik za lako ulje proizvodnje prema isporuci proizvodjaca kotlova, kapaciteta 35 - 45 kW. IZBOR GORIONIKA - Gm = 2200 (kg/h) , max. produkcija pare - Q = 1440 (kw) , max. toplotni u~inak - potro{nja TNG Btng = 2200(2774-440)/45550x0,85 = 133 (kg/h) te~nog naftnog gasa, - potro{nja srednje te{kog niskosumpornog ulja za lo`enje (SNS) Btns = 2200(2774-440)/40200x0,85 = 150 (kg/h) Usvaja se gorionik firme "Termoelektro", Novi Sad slede}ih karakteristika: -

-

tip: "OGANJ" MGM - 8/4 katalo{ki broj: 008.54 plamena glava: G7/2a - 213 - 120 kapacitet : za TNG 733 - 2030 kw za TNS 65 - 180 kg/h 13. pumpa za gorivo: TA3 servo motor: SQM uljni dogreja~: TED2 , snage 13,2 kw elektro motor : 50 Hz, 3x380 W, osigura~i 25 A tip: ZK 112M - 2 , snaga 4,0 kw , n = 2830 (o/min), te`ina 134 kg fleksibilna priklju~na creva , kontrola nepropusnosti na gasnoj strani , sa pripadaju}om armaturom komandni orman oznake TEO - 3, katalo{ki broj: TEO - 3/5 - 11 ukupna snaga 17,2 kw, sve komplet 2 kom.

PRORACUN POTROSNJE VAZDUHA ZA SAGOREVANJE UGLJA

-

Za sagorevanje 1 kg L

uglja potrebno je 11 m³ vazduha odnosno:

= 8,5 x 11 = 93,5 m³/h.

Dovod vazduha u kotlarnicu vrsi se preko ulaznih vrata iz stepenista

IZBOR I PRORA^UN DIMNJAKA Prora~un visine dimnjaka po kriterijumu imisije SO2 (po metodi Geofizi~kog zavoda SSSR) 1. Gorivo - vrsta kao gorivo se koristi ulje za lo`enje, srednje, sa maksimalnom koli~inom sumpora do 1% tr`inski (prema Pravilniku o kvalitetu ulja za lo`enje - Sl. SFRJ br. 49/1983) - oznaka "SNS" - temperatura paljenja je vi{a od 80 oC - kinematski viskozitet na 100 oC je najvi{e 6-20 mm2/s - koks (Konradson), najvi{e 10% - sumpor, te`inski, najvi{e 1% - ukupan sadr`aj vode i mehani~kih primesa, najvi{e 1,5% vol. - kalori~na vrednost, donja, najmanje 9600 Kcal/kg = 40200 KJ/kg - sadr`aj pepela, najvi{e 0,2%. 2. Koli~ina goriva za oba kotla (prema dijagramu proizvo|a~a gorionika) Bmax = 300 kg/h = 0,083 kg/s 3. Potrebna koli~ina vazduha pri teoretskom sagorevanju (Recknagel - Sprenger - T.137 - 8, str. 151) Lmin = (0,203/1000)Hn+2,0 = (0,203/1000)40200 2,0 = 10,16 m3n/kg 4. Stvarno potrebna koli~ina vazduha Lst = AxLmin

A = 1,1 - prema katalogu proizvo|a~a

Lst = 1,1x10,16 = 11,18 m3n/kg goriva 5. Koli~ina produkata sagorevanja pri teoretskom sagorevanju Vmin = (0,265/1000) Hu = (0,265/1000)40200 = 10,65 m3n/kg 6. Stvarna koli~ina produkata sagorevanja V = Vmin + (α-1) Lmin = 10,65+0,1x10,16 = 11,67 m3n/kg 7. Jedini~na zapremina produkata sagorevanja na izlazu iz dimnjaka Vg1 = 11,67x(473/273) = 20,2 = 20 m3n/kg (usvaja se da je temperatura na izlazu iz dimnjaka t = 200 oC) 8. Zapremina izlaznih gasova Ves = Vg1xB = 20x300 = 6000 m3/h = 1,67 m3/s 9. Koli~ina SO2 koja se izbaci iz dimnjaka u atmosferu Gso2 = 64/32xBxS = 2x0,083x10 = 1,66 g/sec

10.Pre~nik dimnjaka je D = 0,5 m prema preporukama DIN-a 11.

Brzina izlaznih gasova W = Ves/DxDxο/4xN = 1,67/0,5x0,5xοx2 = 4,25 m/s gde je N = 2 - broj dimnjaka kroz koje se izbacuju produkti sagorevanja.

12. Prora~un potrebne visine dimnjaka prema kriterijumu trenutnog zaga|enja a) Prva vrednost

(A x G x F / MDK) x 3 N / Ves∆T

H =

20. A -

koeficijent koji zavisi od meteorolo{kih uslova i koji obuhvata uslove vertikalnog i horizontalnog rasejavanja zaga|iva~a. Za na{e uslove se usvaja A = 120.

G -

koli~ina SO2 koji se izbacuje u atmosferu G = 1,66 g/sec

F -

koeficijent koji uzima u obzir telo`enje ~estica za SO2 - F = 1,0

MDK - maksimalno dozvoljena koncentracija zaga|iva~a u prizemnom sloju vazduha za SO2 - MDK = 0,35 mg/m3. N -

broj cevi vi{ecevnog dimnjaka N = 2

V -

zapremina gasova koji izlaze iz dimnjaka na temperaturi dimnih gasova Ves = 1,67 m3/sec


razlika temperatura gasova na izlazu iz dimnjaka i srednje temperature spoljnjeg vazduha
(120x1,66x1/ 0,35) x

H =

3

2 / 1,68x200 = 10,2 m

b) Druga vrednost f = WxWxDx1000/HxHx
3

3 , f +0,34x 3 f ) = 1/(0,67+0,1x 0,436 +0,34x 0436 ) = 1,12

Vx∆T / H = 0,65 x


3

za Vm >2

1,67x 200 / 1018 , = 2,08

n = 1 H2 = H1 x

mxn / 1 = 102 , x 1,12 = 108 ,

13. Prora~un potrebne visine dimnjaka prema kriterijumu prose~nog dnevnog zaga| enja a) Prva vrednost H =

(AxGxF / MDK)x3 N / Vesx∆T

Bm = 0,6 x Bmax = 0,6x300 = 180 kg/h = 0,05 kg/s

Gmso2 = 64/32xBxS = 2x0,05x10 = 1,0 kg/s Vmes = Vg x Bm = 20x180 = 3600 m3/h = 1,0 m3/s

H =

(120x1,2x1/ 015 , x)x3 2 / 1,2x200 = 1395 , m

21. b) Druga vrednost Wm = Vmesx4/DxDx

π xN = 1,0x4/0,5x0,5xπ x2 = 2,55

f = VmxVmxDx1000/HxHx ∆T = 2,55x2,55x0,5x1000/13,2x13,2x200 = 0,094

009 , + 034 , x3 009 , = 1,169

m1 = 1/(0,67+0,1 x 3

Vmm = 0,65 x n1 = 3 -

Vmx∆T / H = 065 , x3 10 , x200 / 1312 , = 161 ,

(Vmm − 03 , )x(436 , − Vmm) = 3 −

(1,61− 03 , )x(436 , − 1,61) = 1,10

, 2x 1,169x1,10 = 148 , 8 H2 =H1x mxn / 1 = 131 Usvaja se H = 15m

c) Tre}a vrednost f = WmxWmxDx1000/HxHx ∆T = 2,55x2,55x0,5x1000/14,9x14,9x200 = 0,073 m2 = 1/(0,67+0,1x Vmm = 0,65x

3

,23 f + 034 , x3 f = 1

Vmmx∆T / H = 154 ,

n2 = 1,13 H3 = 15,4 m

∆=

H3-H2/H3 = 15,4-14,9/15,4 = 0,032

≈ 325% ,

Potrebna je visina dimnjaka H = 16 m d) Iz dijagrama po DIN-u usvajam preporu~eni dimnjak m.

ϕ 500

ukupne visine H = 17

14. Provera maksimalne trenutne imisije (maksimalno dozvoljeno 0,15 mg/m3) Cm = AxGxFxmxn/HxHx

3

Vx∆T / N

f = WxDx1000/HxHx ∆T = 4,25x4,25x0,5x1000/17x17x200 = 0,156 m = 1,12 Vm = 1,75 za 0,3
2

Cm = 0,149 < 0,15 mg/m3

22. 15.

Provera maksimalne mg/m3)

srednje

dnevne

imisije

(maksimalno

dozvoljeno

0,15

f = WxWxDx1000/HxHx ∆T = 1,32x0,5x1000/17x17x200 = 0,0114 m = 1,32 Vm = 1,75 za 0,3 < 0d Vm

≤2

n = 1,055 3 , / 17x17x3 1,0x200 / 2 = 013 , Cm = AxGxFxmxn/HxHx Vx∆T / N = 120x1,0x1x1,105x132

Cm = 0,1477 mg/m3 < 0,15 mg/m3 Usvojeni dimnjak visine H = 17 m zadovoljava kriterijume maksimalno dozvoljene imisije SO2. 14. PRORA^UN GASOVODA Koli~ina TNG za glavni vod, Vo = 2x2200x(2774-440,2)/112890x0,88 = 103,4 (Nm3/h) USVAJA SE

Vo = 110 Nm3/h.

Koli~ina TNG za kriti~ne radne uslove V = Vo x (273,2+40)x1,013/273,2x1,2 = 106,5 m3/h oC.

pri

P = 0,2 mbar i t = 40

Sekundni protok V" = 106,5/3600 = 0,0296 m3/s Preporu~ena brzina gasne faze 5 - 10 m/s F = 0,0296/10 = 0,00296 m3/s Usvaja se cev pre~nika 5,0 m.

ϕ

pre~nik d =

4x00 , 03 / 31 , 4 = 00 , 62m

76,1x2,9 mm sa max. rasponom oslonaca 5,2 m usvojeno

Pre~nik priklju~ka za jedan kotao Fp = 0,5 F = 0,0015 m2

pre~nik d =

4x00 , 015 / 31 , 4 = 00 , 0437m

Usvaja se cev pre~nika 48,3x2,6 mm sa rasponom oslonaca 3,5 m.

SANITARNA TOPLA VODA - Potrebna kolicina sanitarne potrosne vode - Broj radnika u smeni je 120 (radi se u dve smene) - Prosecna potrebna kolicina sanitarne tople vode, temperature 40°C iznosi 100 l/dan po zaposlenom (prema "Recknagel"-u) Vp = (120 x 100)/8 = 1500 l/h - Proracun predgrejaca za zimski period Qo 770 125 Go = ------------ = ----------------- = 2.44 (kg/s) Cp x ∆to 4200 x 75 Vo = (2,44 / 975) x 3600 = 9000 l/h Vo - protok zagrevnog fluida Qo = 770 125 W, - toplotno opterecenje za zagrevanje prostorija u objektu (A) i (B) dto = 150-75 = 75°C razlika temperatura zagrevnog fluida - Potrebna kolicina toplote Qp = Vp x r x dtp = (1500x0.99x4200x30)/3600 = 51975 W dtp = 40-10 = 30°C Qp = 52 000 W - Temperatura zagrevnog i grejanog fluida t1' = 75°C - ulazna temperatura zagrevnog fluida t2" = 40°C - temperatura sanitarne tople vode t1" = 10°C - temperatura hladne sanitarne vode 21. t2' = t1'- (Vp/Vo)(t2"-t1") = 75-(1500/9000)x30 = 70°C T2' = 70°C - izlazna temperatura zagrevnog fluida - Proracun predgrejaca za letnji period t1' t1" t2" t2' t2' Qpr

= = = = = =

40°C - ulazna temperatura zagrevnog fluida 10°C - temperatura hladne sanitarne vode 28°C - temperatura zagrejane sanitarne vode t1'- (Vp/Vo)(t2"-t1") = 40-3 = 37°C 37°C VpxrxCpxdt = (1500x0,99x4200x18)/3600 = 31185 W

- Proracun dogrejaca za letnji period t1' = 55°C -temp. zagrevnog fluida na ulazu u dogrejac t1" = 28°C -temp. sanit. vode na ulazu u dogrejac t2" = 40°C -temp. sanit. vode na izlazu iz dogrejaca t2' = t1'- (Vp/Vo)(t2"-t1") = 55-2 = 53°C Qd = VoxrxCpxdt = (1500x0,99x4200x12)/3600 = 20790 W Qp = Qpr + Qd = 31185 + 20790 = 51975 W - Izabor predgrejaca - kolicina toplote za izbor izmenjivaca

Q = 31 200 x 1,3 = 40 560 W - Izmenjivac je izabrao proizvodjac na osnovu potrebne kolicine toplote,uslova Beogradskih elektrana i projektnog zadatka. Izabran je izmenjivac sledecih karakteristika: tip: CT 160 DP - 12, sledecih karakteristika: -

Q = 41 000 W dt'=40/37°C dt"=10/28°C dp'=22,9 kPa dp"=1,40 kPa dimenzije 1100 x 600 x 790 mm

proizvod "CETETHERM" - Svedska. - Izbor dogrejaca - kolicina toplote za izbor izmenjivaca Q = 20 800 x 1,3 = 27 040 W - Izmenjivac je izabrao proizvodjac na osnovu potrebne kolicine toplote,uslova Beogradskih elektrana i projektnog zadatka. Izabran je izmenjivac sledecih karakteristika: tip: CT 210 DP - 12, sledecih karakteristika: -

Q = 28 000 W dt'=55/53°C dt"=28/40°C dp'=28,4 kPa dp"=1,43 kPa dimenzije 960 x 420 x 680 mm

proizvod "CETETHERM" - Svedska.

- Rezervoar sanitarne potrosne vode Vr = (N x 100 x k x a)/T (lit) Vr = (230x100x0,3x1,5)/16 = 650 lit gde je: - k = (7,5x100xN)-0,1 = (7,5x100x230)-0,1= 0,3 - a = 1,5 - vreme praznjenja rezervoara USVAJA SE :

V = 1000 lit., Tip CETECELL 1000

proizvod "CETETHERM" - Svedska. - Izbor cirkulacione pumpe sanitarne potrosne vode - Protok V = 1500 x 0,4 = 600 l/h

- Napor pumpe H = R x Lekv x 1,25 = 200 x 80 x 1,25 = 20000 Pa USVAJA SE cirkulaciona pumpa: TIP RSL 30/70 r "Vilo" V = 0,6 m3/h H = 20 000 Pa P = 115 W n = 1750 min-1 Ñàíèò àðíà ÿ ãoðÿ ÷ à ÿ âoäà - Íeoáõoäèìoe êoëè÷eñòâo ñàíèòàðíoé ãoðÿ÷eé âoäû ïðè òeìïeðàòóðe 60 oÑ ñoñòàâëÿeò: Gp = 1.1×0.25 (ë/ñeê) = 0.275 (ë/ñeê) = 1.0 (ì3/÷àñ), Íeoáõoäèìoe êoëè÷eñòâo òeïëoòû äëÿ íàãðeâàíèÿ ñàíèòàðíoé ãoðÿ÷eé âoäû: Qp = 0.275×4.2(60-10) = 58 êÂò - Îòíoøeíèe êoëè÷eñòâ òeïëoòû σ = Qp/Q = 58/163 = 0.36, áoëüøee 0.2 Ïðèíèìàeòñÿ äâóõñòóïeí÷aòàÿ êoìáèíèðoâàííàÿ ñõeìà ïoäêëþ÷eíèÿ ñ oãðàíè÷eíèeì ìàêñèìàëüíoão ïoòoêà âoäû èç òeïëoâoé ñeòè íà âõoäe. 2.2.1. Ëeòíèé ðeæèì, 70/20 oÑ Ðàñïðeäëeíèe íeoáõoäèìoé ìoùíoñòè ìeæäó (I) è (II) ñòóïeíÿìè äëÿ äâóõñòóïeí÷àòoé ñõeìû. QI = Gp × C × ∆tp = 0.28 × 4.2 × (25 - 10) = 18 êÂò - âõoäíàÿ òeìïeðàòóðà ñàíèòàðíoé âoäû: 10 oÑ, QII = 58 - 18 = 38 êÂò. à) Ðàñ÷eò ïðeäâàðèòeëüíoão íàãðeâàòeëÿ (I) - âõoäíàÿ òeìïeðàòóðà ïeðâè÷íoé âoäû: 50 oÑ, - òeïëoâàÿ íàãðóçêà ïðeäâàðèòeëüíoão íàãðeâàòeëÿ: 18 êÂò, - âûõoäíàÿ òeìïeðàòóðà ïeðâè÷íoé âoäû: (I) t2` =50 - 15(G p/G) = 50 - 15 × 0.54 = 42oC, - oòíoøeíèe ïoòoêoâ Gp/G = 1.1/2.04 = 0.54 Ðàñ÷eò äoãðeâàòeëÿ (II) - Âõoäíàÿ òeìïeðàòóðà ñàíèòàðíoé âoäû: 25oÑ - âûõoäíàÿ òeìïeðàòóðà ñàíèòàðíoé âoäû: 60oÑ - òeìïeðàòóðà ïeðâè÷íoão êðóãà: 70oÑ - òeïëoâàÿ íàãðóçêà äoãðeâàòeëÿ: 38 êÂò - âûõoäíàÿ òeìïeðàòóðà ïeðâè÷íoé âoäû: (II) t2` = 70 - (60 - 25) (Gp/G) = 70 - 25 × 0.54 = 51oC 2.2.2. Çèìíèé ðeæèì, 70/30oÑ Íeoáõoäèìoe êoëè÷eñòâo òeïëoòû: 58 êÂò - ïeðâè÷íûé êðóã: 70/30 oÑ, òo÷êà ïeðeãèáà ñêoëüçÿùeé äèàãðàììû äëÿ Ìoñêâû. - âòoðè÷íûé êðóã: 10/60 oÑ - ìoùíoñòü: 58 êÂò Âûáoð ïðèëàãàeòñÿ ïo êoìïüþòeðíoé ïðoãðàììe ïðoèçâoäèòeëÿ oáoðóäoâàíèÿ

D.

IZBOR BOJLERA ZA PRIPREMU TOPLE VODE Kapacitet bazena u paraklisu: V = 1,4 m3 Usvaja se bojler kapaciteta 1,25 m3 Prora~un snage greja~a: Q = (m h c h dt) / (

h 3,6)

Q =

1400 h 4,186 h 50 ------------------8 h 3600

Usvaja se: Usvajam

= 10,2 km

12 kW

tip bojlera:

BVE II,

V = 1250 C,

D = 1000 mm

X = 2250 mm proizvod "Janko Lisjak" - Beograd

PRORACUN

PRIRODNE

VENTILACIJE GASNE KOTLARNICE

Prora~un se sporovodi po poglavlju 4.1 - Prirodna ventilacija, Pravilnika o tehni~kim normativima za projektovanje, gra|enje, pogon i odr`avanje gasnih kotlarnica "Sl. List SFRJ" br.10/1990 godina. Minimalna povr{ina dovodnog otvora za ventilaciju i vazduh za sagorevanje, prema ~lanu 24 pravilnika, iznosi: Ao = 5,8 x Q = 5,8 x 200 = 1160 cm2 = 0,1160 m2. Usvaja se za{titna ventilaciona re{etka "TERMOVENT" tip: 13 D5.32.552/1 625 x 425 mm sa povr{inom slobodnog preseka 0,1250 m2, {to je ve}e od prora~unate vrednosti Ao. Minimalna povr{ina odvodnog otvora za ventilaciju, prema ~lanu 25 pravilnika iznosi: A1 = (1/3) x Ao = 0,333 x 1160 = 390 cm2. Usvojena je re{etka svetlog preseka 150 x 300 mm i A1 = 0,90 x 15 x 30 = 405 cm2 sa mre`om od ekspandiranog Al. lima sa veli~inom okaca romboidnog oblika d1xd2 = 12x12 mm, tipa "TOPUSKO". Povr{ina ventilacionog kanala uz dimnjak, vertikalni deo, iznosi: Av = 11 x 36 = 396 cm2. Pri zidanju dimnjaka pregradna plo~a na svkom elementu, izme|u dva ventilaciona kanala dimenzija 110x160 cm, se ru{i i dobija se svetli otvor 11x36 cm. Pridvi|eni otvori ispunjavaju uslove ostalih ~lanova poglavlja. Visina ventilacionog kanala jednaka je visini dimnjaka. PRORACUN KOLICINE VAZDUHA ZA RESTORAN 1. 10. Restoran - sprat

Qs = 6382 W, Qt = 9232 W, V = 257 m3

a) Prema rashladnom optere}enju L = (Qs x 3600) / (ρ x cp x ∆t)

(m3/h) .

.

.

.

.

.

(1)

.

.

(2)

L = (6382 x 3600) / (1,18 x 1005 x 10) = 1937 (m3/h) ∆t = tp - tu = 26 - 16 = 10oC. b) Prema broju izmena i = L / V

(iz / h)

i = 1937 / 257 = 7,5

.

.

.

.

.

.

.

.

(iz/h), u okviru preporuka

c) Prema vazdu{nom obroku

.

5 - 10

(iz/h).

L = n x l = 30 x 50 = 1500 (m3/h) . . . . . . . (3) USVAJA SE : L = 1950 (m3/h), od toga se 50 (m3/h) ubacuje u kancelariju. d) Stanje dovodnog vazduha, dobitak toplote po 1 Kg dovodnog vazduha. id = ip - qt

(KJ / Kg) - entalpija dovodnog vazduha

qt = (Qt x 3,6) / (L x ρ)

.

.

.

(4)

(KJ / Kg) - jedini~ni dobitak toplote

.

(5)

qt = (9232 x 3,6) / ( 1950 x 1,18) = 14,4 (KJ/Kg), id = 54,4 - 14,4 = 40

(KJ/Kg), pa je stanje dovodnog vazduha :

- temperatura suvog termometra - temperatura vla`nog termometra

ts = 16,0 °C, tv = 14,1 °C.

KUHINJA - PRORACUN EKO - HAUBE : -

slobodni obim l = 1,0 + 3,2 + 1,0 = 5,2 m1, vertikalno rastojanje donje ivice haube od termo bloka x = 0,8 m1, jedini~ni protok za gore navedene uslove 576 (m3/h) po m1 obima, protok izvla~enja L = 5,2 x 576 = 3000 (m3/h), protok hladnog filtriranog vazduha Lu = 3000 x 0,8 = 2400 (m3/h) (80%), protok ubacivanja 20% u ofis je 600 (m3/h) za termo kuhinju, izvla~enje iz hladne kuhinje L = V x i = 16,6 x 18 = 300 (m3/h), i = 1520, - izvla~enje iz pranja restoranskog posu|a L = V x i = 21,5 x 18 = 400 (m3/h), - izvla~enje iz pranja kuhinjskog posu|a L = V x i = 19,2 x 15 = 300 (m3/h) i - ukupno ubacivanje u kuhinjski ofis Lu = 1000 + 600 = 1600 (m3/h)

VENTILACIJA OSTAVA -

Predvidja se prirodna ventilacija tzv. "sunt" kanalima, dimenzije: -

-

sekundarni kanal: 120 x 200 mm sabirni kanal: 250 x 200 mm

U ostavi se pri plafonu nalazi resetka sa mrezicom tip: 13.D5.22.121/1, velicine 225 x 125 mm

Proracun kolicine vazduha -

Kriticna ostava nalazi se u lamelama "C" i "D" u potkrovlju. Vertikalno udaljenje ose resetke do otvora na krovu je: h = 4,0 m. q = A x V x K x dt x 3600 (m3/h), dek A = V = k =

-

= 2 ab/(a+b) = 2.120.200/(120+200) = 150 mm 0,12 x 0,20 = 0,024 m² - povrsina prikljucnog kanala f(h, A, dt) - brzina strujanja iz dijagrama "Reknagel" strana 845 0,8 - koeficijent popravke

a) za dt = 1°C q1 = 0,024 . 0,25 . 0,8 . 3600 = 17,28 (m³/h) i = 17,28 / 4,56 = 3,8 (iz/h)

-

b) za dt = 4°C

(1)

q4 = 35 (m³/h) i = 35 / 4,56 = 8 (iz/h) -

c) za dt = 15 - (-18) = 33°C q33 = 100 m³/h i = 100/4,56 = 22 (iz/h)

-

Resetka u vratima: Usvojena resetka tip: 13.D5.31.232/3, dimenzije 325 x 225 mm data u arh.gradjevinskom projektu zajedno sa vratima.

VENTILACIJA PODRUMA Predvidjena je prirodna ventilacija. Vazduh se kvadratnim limenim kanalima, preko re{etki pri plafonu odvodi iz prostorija podruma a nadoknada se obavlja preko otvora pri podu iz stepeni{ta. Lamela "C" -

Zapremina: V = 19 x 6,5 x 2,6 = 321,1 m³

-

Protok vazduha: Predvidjen je jedan otvor sa kanalom 400 x 400 mm i visinskom razlikom 6,0 m1 i jedan otvor 400 x 400 mm i visinskom razlikom 9,5 m1. Prema jedna~ini (1) za dt = 5 k je: q = (0,16 x 0,36 + 0,16 x 0,42) x 0,8 x 5 x 3600 = 805 (m³/h)

-

Broj izmena: i = 805/321 = 2,5 (iz/h)

VENTILACIJA GARAZE Odredjivanje kolicine vazduha -

Prema maksimalno dozvoljenoj koncentraciji CO Maksimalno dozvoljena koncentracija CO je 100 cm³/m³. Posto garaza nema izrazito udarni pogon usvaja se da ce biti 0,3 automobila stalno u pogonu. Znaci da ce u toku jednog casa u garazu uci oko 5 vozila i isto toliko vozila izaci. Potrebna kolicina vazduha za ventilaciju garaze je: 0,3 x 1 V = ------------ = 3000 m³/h 100 x 10-6

-

Prema povrsini garaze Korisna povrsina garaze je Pk = 880 m² Minimalna kolicina vazduha je 8 m³/h/m² poda V = 7000 m³/h

-

Prema broju parkirnih mesta Broj parkirnih mesta je n = 31 Minimalna kolicina vazduha po jednom parkirnom mestu je 300 m³/h V = 300 x 31 = 9300 m³/h

-

Prema broju izmena vazduha Zapremina garaze je V = 2880 m³ Minimalan broj izmena je n = 4 izm/h V = 2880 x 4 = 11520 m³/h

-

USVAJA se prema najnepovoljnijem kriterijumu: V = 12000 m³/h

-

Provera prema pdimljavanju Potrebna kolicina vazduha po jednom parking mestu je: V1 = 600 m³/h n = 18 V = 600 x 18 = 10800 m³/h < od 12000 m³/h

Izbor opreme -

Usvajaju se dva ventilaciona sahta dimenzija proracunatom kolicinom vazduha od 6000 m³ /h.

-

Krovni ventilator - tip 11.S4.61.610/8 - n = 680 min-1 - P = 0,75 kW - V = 6000 m³/h - Hst = 80 Pa

-

Izbor resetki

650

x

650

mm,

svaki

Za odsisavanje iz garaze: -

Celicne odsisne resetke tip 13.05.21.551/2 dimenzija 625 x 425 (mm) V = 3000 m³/h po resetki H = 30,5 Pa

Za boks prema izlaznom stepenistu: - Prestrujne resetke - tip 13.05.21.331/2 - dimenzija 425 x 225 (mm) Za garazne bokseve, prostorije sa aku-baterijama i topolotnu podstanicu -

Natpritisne resetke tip 13.05.31.331/1 dimenzija 425 x 225 mm povrsinoa slobodnog preseka F = 0,0442 (m²)

sa

PRORACUN KOLICINE VAZDUHA POTREBNE ZA OSTVARIVANJE NADPRITISKA U TAMPON ZONI IZMEDJU GARAZE I STEPENISTA U SLUCAJU POZARA -

Potreban nadpritisak je _ p = 50 Pa

-

Potrebna kolicina vazduha je: V =

(a x l) x _ p

a = 1,5 - zaptivena unutrasnja protivpozarna vrata l = 2 x 5,5 = 11 m V = 1.5 x 11 x

50

200 m3/h

UBACIVANJE VAZDUHA U PROTIVPOZARNO STEPENISTE Zapremina:

A =

(5,0 x 3,7

1,7 x 6,3) - (2,1 x 2,6)

V = A x H = 23,8 x 31,5 = 750 m3 Protok:

Lu = V x i = 750 x 5 = 3750 (m3/h)

Obrok vazduha za 300 osoba u stepeni{tu: l = 3750/300 = 12,5 (m3/h) po osobi, {to je dovoljno Izbor ventilatora: USVAJA SE:

AKSIJALNI VENTILATOR, TIP; 27.030

KOM. 2

sa samopodiznom `aluzinom 0 300 mm n = 2.780

(o/min)

N = 0,25 kW sa L = 1875 Hst = 125 Pa

m3/h

= 23,8 m2

VENTILACIJA LIFT KU]ICE -

Prema glavnom prirodno.

projektu

za

liftovska

postrojenja

ventilacija

Za lamele "A" i "B" - Protivkisna zaluzina - tip: 13.D5.32.672/4, kom. 1 x 2 lifta = 2 kom. - dimenzije: 825 x 625 mm Za lamele "C" i "D" tip: - Protivkisna zaluzina - tip: 13.D5.32.442/4, kom. 3 x 2 lifta = 6 kom. - dimenzije: 525 x 325 mm -

Ulaz vazduha se obavlja kroz otvore u vrtima.

PRORACUN KOLICINE VAZDUHA POTREBNE ZA HLADJENJE LIFT KUCICE -

Pocetni podaci: -

snaga motora lifta Nm = 8.0 kW koeficient rada lifta k = 0,7 dopusteni porast temperature _ t = 10 °C spec. toplota vazduha na 30 °C je c = 1013 J/m³K

Nm x k 8000 x 0,7 x 3600 L = ------- = ----------------- = 1990 m³/h _ t x c 10 x 1000

PRORACUN VENTILACIJE SUSIONICE -

zapremina susionice V = 18 m3/h

-

potreban broj izmena vazduha i = 20 iz/h

-

potrebna kolicina svezeg vazduha L = V x i = 18 x 20 = 360 m³/h

-

proracun grejaca 360 640 Qg = ------x1,2x1005x40 + ------x1,2x1005x(45-40) 3600 3600

se

obavlja

Qg = 4824 + 1072 = 5896 W Ubacivanje vazduha -

Usvaja se elektricni karakteristikama: -

-

kalorifer,

"Termovent",

Beograd

sa

sledecim

Lo = 1200 m3/h, Lef = 1000 m3/h, Nvent = 0,18 KW, n = 900 o/min N grejaca = 6 KW

Uz kalorifer se usvajaju sledeci prikljucni elementi: - PRODUZETAK - "Termovent" Beograd, tip 12.M1.19.312 - PRODUZNI KANAL - "Termovent" Beograd, tip 12.M1.19.413, L = 1500 mm - SPOLJNA FIKSNA ZALUZINA - "Termovent" Beograd, tip 12.M1.19.613

-

Kalorifer radi delimicno sa svezim a delimicno sa opticajnim vazduhom

-

Kolicina svezeg vazduha je 330 m³/h, sto je 10% manje od izvlacenja, kako bi se u prostoriji ostvario potpritisak u odnosu na okolne prostorije.

Izvlacenje vazduha -

Usvaja se aksijalni ventilator "Termovent" Beograd, tip 27.025 sa sledecim karakteristikama: -

-

L H n H

= = = =

360 m3/h 40 Pa 1360 m3/h 0,18 KW

Lebdeca zaluzina "Termovent" Beograd - tip 13.D5.61.222/2 - f 250 mm

PRORACUN BUKE OD VENTILACIONIH KOMORA

-

Buka ventilatora (prema prospektu proizvodjaca) : 78 dB

-

Frekvencija ventilatora : n x z 2050 x 38 f = ------- = ----------- = 1298 60 60

Hz

-

progusenje u prigusivacu buke (prema prospektu proizvodjaca): 31 dB

-

na izlazu iz prigusivaca buke nivo buke je : 78 - 31 = 47 dB ,

-

prigusenje buke u pravim delovima kanala : 0,2 dB/m

-

prigusenje buke u jednom luku je : 2 dB

-

buka na najblizoj reseci je : 78 - 31 - 0,2x15 - 2x2 = 40 dB, a to znaci da ce i nivo buke na najblizoj reseci biti nizi od maksimalno dozvoljene vrednosti (45 dB )

3.9.

PRORA ^ UN KOLI^INE VAZDUHA Qs = 36527 W - senzibilni dobici toplote L = (Qs x 3600) / (g x Cp x dt) (m 3 /h) L = (36527 x 3600) / (1,2 x 1005 x 12) = 9086 (m 3 /h) L = 9100 m 3 /h dt = tp - tu = 25 - 13 = 12 oC (tp-u prostoriji, tu-ubacni vazduh)

PRORACUN RASHLADNE PODSTANICE RASHLADNO OPTERECENJE -

ventilator konvektori: Qv.max = 307.807 W hladnjaci komora: Qh.max = 42.040 W ⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗⊗ Ukupno Qomax = 349.847 W

IZBOR AGREGATA ZA HLADJENJE TECNOSTI -

Prema ukupnoj max. potrebi usvojen je: -

-

Agregat za hladjenje tecnosti tip AHT - N8 proizvodi "Frigostroj" - Beograd model kompresora 105 N8 - FE protok vode kroz hladnjak Wo = 60,8 (m3/h) pad pritiska kroz hladnjak Po = 37,0 KPa protok vodekroz kondenzator Wk = 67,3 (m3/h) pad pritiska kroz kondenzator Pk = 46,0 Kpa rashladna snaga Qo = 352 kW snaga kondenzatora Qk = 424 kW apsorbovana snaga P = 76,3 kW redukcija radne zap.cilindra 75,50,25% ucestalost obrtanja 24 s -1

Temperature: -

Ulazna voda u hladnjak Izlazna voda iz hladnjaka Ulazna voda u kondenzator Izlazna ovda iz kondenzator

-

Rashladno sredstvo:

-

Dimenzija I tezina:

12 oC 7 oC 27 oC 32,5 oC R 22

-

Ukupna tezina u radu 3.425 Kolicina rash. sredstva R-22 65 Kolicina max. ulja 29 Dimenzije: A x B x H= 3.490 x 920 x 1385

Prikljucci: - Hladjena tecnost - Rashladna voda

4.

kg kg kg mm

DN 100 DN 100

Izbor rashladnika vode, ~ileva Dobici toplote {tamparije, magacina i restorana Qt = 37351 + 279377 + 52433 = 369161 W Ventilacioni gubici toplote su: Q1 = Q2 = 37900 x 1,13 x (51,7 - 51,1) = 25696 W Q3 = 3250 x 1,13 (59,7 - 54,4) = 19464 W Ql = 2 x 25696 + 19464 = 70856 W Q = 369161 + 70856 = 440017 W Ako se usvoji koeficijent jednovremenski od 0,9 maksimalno kapacitet ~ileva je: Qc = 0,9 x 440017 = 396000 W Usvaja se: RASHLADNIKVODE - ^ILER tip: 30HW 161 - CARRIER vazdu{no hla|eni kondenzator tip: 09CDE 08-2-5-08PN, CARRIER, Francuska Karakteristike ~ileva: Qh = 403,6 kW, kapacitet N = 128,8 kW, potrebna el. snaga G = 2280 Kp, te`ina

IZBOR RASHLADNE KULE -

Rashladni ucinak 424.000 W Temp. vode ulaz: 32,5 oC Temp. vode izlaz: 27 oC Pad temp. vode: 5,5 oC Temp. vazduha na ulazu u kulu, t = 35 oC, r.v = 40 % mokri termometar: tvm = 22,5 oC

Wk V.T = -----R

=

1.122 -------------- = 92 12,2

Wk = 424.000 /(4.186 x 5,5) = Wk = 18,7 x 60 = 1.122 R = 12,2

(1)

18,7

(l/min)

(l/s),

Usvaja se: Rashladni toranj sa prigu{iva~ima buke bez spolja{njeg stati~kog pritiska, model: CT - 100 - D / 285, proizvodi "UNIKLIMA" iz Sarajeva ------------------sa karakteristikama: - rashladni kapacitet 430 kW - protok vode 32,5/27 oC; 18,7 (l/s) - pritisak na mlaznicama 100 KPa - koli~ina vazduha 12,08 (m3/s) - snaga elektro motora 11,0 kW - pad pritiska na vodenoj strani 40,0 KPa - dimenzije A x B x H = 3.830 x 1880 x 3550 mm - ukupna te`ina u pogonu 2.200 kg - nivo buke 62 dB - snaga elektro greja~a 2.1 kW PRIKLJU^CI -

ulaz vod R 4" ulaz vode R 4" preliv i ispust R 2" punjenje preko vent.sa

0 101,6 mm 0 101,6 mm 0 50,8 mm plovkom R 3/4" - 0 19,1 mm

4. Izbor cirkulacione pumpe za kulu i prolaznog ventila za "by pass" ----------------------------------------------------------------Protok: Napor:

Wk = 18,7 (l/s) Hp = Hm + Hk + Hc = 140 + 46 + 75,7 = 261,7 KPa

Hm = Ht + Hi = 40 + 100 = 140 KPa - pad u kuli i izlazni pritisak, Hk = 46 KPa - pad pritiska u kondenzatoru, Hc = L x R + Z = 99 x 0,452 + 31 = 75,7 KPa L = 47 + 52 = 99 m1 Za cev: 0 Z = 31,0

= 12,

108,0 x 3,6, je R = 452 (Pa/m)

= 2,40 (m/s)

KPa

USVAJA SE: a) Vi{estepena centrifugalna pumpa tip:

VPN 101 - 1, -----------

"JASTREBAC', Ni{

sa Wk = 19 (l/s), H = 28,5 m VS = 285 KPa, n = 1450 (o/min), N = 11,0 kW b) Koli~ina vode koju treba dodati: Ws = Qt/2.500 = 424/2.500 = 0,17 (kg/s) = 610 (kg/h) Kroz ventil 1,5 x 610 = 915 (l/h) - "BY PASS" Ventil, za protok 915 (l/h) je: Oznake:

Pv = 6 KPa i DN 15, KVs = 4,0 (m3/h)

820.006.015/4,

proizvodi RAM sa motornim pogonom

za napon 220 V

50 Hz.

Cevni preklopni termostat, za tr = 27 oC - radna temperatura, proizvodnje RAM ili sli~no, ugradjuje se u bazen kule. 5. Izbor glavne pumpe za ispariva~ rashladnika ----------------------------------------------Protok kroz ispariva~ za rashladnu snagu agregata: Wo = 60,8

(m3/h) = 0.0169 (m3/s)

Prora~un stvarnog protoka: - krug vent.konvektora (1) i (2) 74.136 (kg/h) - vazdu{ni hladnjaci za S-02,03 i 04 7.210 (kg/h) -----------------------------------------Wos = 81.346 (kg/h) - Pad pritiska u hladnjaku za stvarni protok: Pos = 75,0 KPa CEVNI VODOVI - Glavni vod, hladnjak - razdelnik (sabirnik) Hc1 = L1 x R1 + Z1 = 18 x 0,12 + 15,2 = 17,4 KPa ________ Za cev 0 159,0 x 4,5 je R = 120 (Pa/m) i L1 = 18 m1 i = 13 Z = 15,2 KPa

v = 1,5 (m/s)

- Spojni vod, glavni razdelnik - sabirnik; razd. sabirnik za vent. konvektore Hc2 = L2 x R2 + Z2 = 14 x 01 + 21,9 = 23,3 KPa _________ Za cev 0 159,0 x 4,5 v = 1,4

je

R = 100 (Pa/m) i

(m/s)

L2 = 14,0 m1

2 = 23,

Z2 = 21,9

Ukupni pad pritiska: Hu = 75,0 + 17,4 + 23,3 + 2 x 8 = Hs = 8,0 KPa

131.7 KPa __________

za trokraku slavinu

Wp = 1,1 x 81,35 = 90,0 (m3/h) Hp = 132 KPa = 13.2 m VS USVAJA SE: CIRKULACIONA PUMPA TIP: IPN 125 /250 - 7,5/4 ---------------------Wp Hp n Nm

= = = =

90 (m3/h) 19,0 m VS = 190 KPa 1450 (o/min) 7,5 kW

6. Cirkulacione pumpe za hladnjake komora

----------------------------------------a) Sistem S - 02, podstanica "Istok" -----------------------------------Kapacitet: Q = 7.930 W Protok: W = 1,36 m3/h Pad pritiska u hladnjaku: 13,56 KPa Pad u trokrakom reg.ventilu: 11,60 KPa Za cev 0 42,4 x 2,6, L = 72 m1,

R = 40 (Pa/m)

= 14

v = 0,34

(m/s)

Z = 0,80 KPa

Hc = 72 x 0,04 + 0,80 = 3,68 KPa Protok pumpe: Wp = 1,1 x 1,36 = 1,5 m3/h Napor: Hp = 1,2 (Hc + Hv + Hi) = 1,2(3,68 + 11,60 + 13,56) = 34,6 KPa ________ PUMPA:

RS 30 / 70 V ---------n = 2400 (o/min),

Nm = 0,130 kW

razlika : 38,5 - 34,6 = 3,9 kPa ; polozaj regul. ventila grane P - 2 7. Cirkulacione pumpe za ventilator konvektore _______________________________________________ Grana 1:

31.117 (kg/h)

Hc1 = 276.540 KPa

Grana 2:

43.019 (kg/h)

Hc2 = 270.549 KPa

USVAJA SE: Grana 1: Cirkulacina pumpa: Tip: 100/335 - 15/4 n = 1450 o/min, Nm = 15 kW w1 = 34,2 m3/h, Hp = 320 KPa polozaj regul. ventila grane P - 30 Grana 2: Cirkulaciona pumpa: Tip: 100/335 - 15/4 n = 1450 o/min, Nm = 15 kW w2 = 47,3 m3/h, Hp = 310 KPa polozaj regul. ventila grane OTVOREN 8. Izbor ekspanzionog suda ___________________________ Vs = Qk x a1 + Qh x a2 = 473 x 10,3 + 42 x 15,5 = 5523 l. QH = m x c x dt = 22,6 x 4,186 x 5 = a1 = 2 x 5,16 = 10,3 (l/kw),

473 kW

a2 = 2 x 7,74 = 15,5 (l/kw)

dV = Vs x K = 5523 x 0,0018 = 10,0 l.

Vk = 2 x 10,0 = 20 l. Pmax 4,0 Vu = Vk -------------- = 20 ------------Pmax - Hst 4,0 - 3,2

= 100 l

P max = 3,0 + 1 = 4,0 bar Hst = 2,2 + 1 = 3,2 bar, USVAJA SE: Zatvoreni ekspanzioni sud sa menbranom, zapremine 125 l. Pritisak: punjenja / max. radni: 2,0/3,0 bar.

IZBOR PARNIH OVLAZIVACA Iz “i-x” dijagrama je veli~ina stanja vazduha po izlazu iz graja~a: t1 = 24oC, ϕ= 33%, x1 = 6,1 (gr/kg) Potrebno je vla`iti do r.v. = 40% min usvaja se ta~ka sa: t2 = 24oC, ϕ = 43%, x2 = 8,3 (gr/kg) pa je: G = L x g (x2 - x1) (kg/h) G = 37900 x 1,18 x (8,3 - 6,1) / 1000 = 98,4 (kg/h) Usvaja se: “HYGROMATIK” tip: Hy 7.116 sa: - proizvodnja pare 116 (kg/h) - potro{nja struje 2 x 43,5 (kW) i - dimenzije axbxh = 1078 x 405 x 787 (mm) Predvi|ena su dva ovla`iva~a za svaki sistem po jedan.

A. PREGLED POVR[INA PANELNOG GREJAWA, DU@INA CEVNOG REGISTRA, TOPLOTNI KAPACITET Red.broj

Cir.krug br.

Pov.poda cirk.kruga m2

Du`ina cevnog registra u cir. krugu m'

Broj hamur{niho lukova 90 Km

Kol.vode kg/h 7,5 kg/h/m2

l/s

1

K1

39,702

182,7

68

297,765

4,

2

K2

40,923

161,0

44

306,9

5,

3

K3

33,440

150,0

40

250,8

4,

4

K4

37,741

165,7

28

283,05

4,7

5

K5

33,308

162,2

24

249,81

4,1

6

K6

30,908

143,0

24

231,81

3,8

7

K7

32,665

157,8

32

244,98

4,0

8

K8

37,480

156,7

70

281,1

4,6

9

K9

38,726

156,7

98

290,44

4,

10

K10

31,280

123,2

60

234,6

3,

11

K11

34,750

137,3

82

260,625

4,

12

K12

37,48

156,7

70

281,1

4,6

13

K13

32,665

157,8

32

244,98

4,0

14

K14

30,908

143

24

231,81

3,8

15

K15

33,308

162,2

24

249,81

4,1

16

K16

37,741

165,7

28

283,05

4,7

17

K17

33,440

150

40

250,8

4,

18

K18

40,923

161

44

306,9

5,

19

K19

39,702

182,7

68

297,76

4,