Loading documents preview...
METALNI MOSTOVI
STATIČKI PRORAČUN A)Pešačka staza 1.Rukohvat ograde 1.1.Analiza opterećenja pH 0,80kN / m1
- horizontalno opterećenje u visini rukohvata 1.2. Računski model i uticaji
M= max
P H ∙ l 2 0.8 ∙ 52 = =2.5 kNm 8 8
1.3. Dimenzionisanje i dokaz napona I σ dop =16.0 kN /cm 2
57mm W 16, 4cm3 s 12,5mm pretpostavljeno: šuplji profil okruklog preseka: , , 2 2.5 ∙10 σ max = =15.24 kN /cm2< 16.0 kN /cm2 16.4 2.Kolenik
( g 7.38kg / m)
-usvajam konstruktivno L70x70x7 postavlja se na 300mm od nivoa poda 3.Stubić ograde Glavni stubići preose horizontalna opterećenja sa rukohvata na konzole,a sekundarni stubići zajedno sa glavnim stubićima,prihvataju vertikalna opterećenja. 3.1.Analiza opterećenja PH pH l 0,80 5, 0 4, 0kN -
horizontalno opterećenje............................................. g 0,30kN / m1
-
vertikalno opterećenje (rukohvat+kolenik+stubić)....... G=g ∙ l1 =0.25∙ x 1.00=0.25 KN - može se zanemariti
Miladinov Bojan M-K 37/ 2010
Page 1
METALNI MOSTOVI
3.2. Računski model i uticaji maxM=PH ∙ 1.32=5.28KN
3.3.Dimenzionisanje I
σ dop =16.0 kN /cm W potr ≥
2
M max 5.28 ∙ 102 = =33.00 cm3 σ dop 16.0 Wstv 34, 2cm3
Usvojeno: I 100 , 4. Podužni nosač staze 4.1. Analiza opterećenja 0,52kN / m 2 -
rebrasti lim ................................................................................ 0, 22kN / m1
-
sopstvena težina......................................................................... 0,50kN / m1
-
kablovi....................................................................................... 4, 00kN / m 2
-
korisno opterećenje....................................................................
Miladinov Bojan M-K 37/ 2010
Page 2
METALNI MOSTOVI b=1,00/2=0,50m g=0,50 ∙ ( 0,52+4,0 )+ 0,22+ 0,5=2,98 kN /m
4.2. Računski model i uticaji
1 A=B=5,0∙ 2,98 ∙ =7,45 kN 2 max M =
2,98 ∙5,02 =9,31 kN 8
4.3. Dimenzionisanje I σ dop =16.0 kN /cm 2 W potr ≥
M max 9,31∙ 102 = =58,19 cm3 σ dop 16.0
Usvojeno:U 180 , W stv =150 cm
3
- zbog potrebne visine prostora za provođenje kablova
9,31∙ 102 σ stv= =6,21 kN /cm2 <16.0 kN / cm2 150
4.4. Kontrola ugiba Miladinov Bojan M-K 37/ 2010
Page 3
METALNI MOSTOVI ¿dop f = max f =
l 500 = =1,67 cm 300 300
5 maxM ∙l 2 5 9,31 ∙102 ∙500 2 ∙ = ∙ =0,08 cm< dop f =1,67 cm 48 E∙I 48 2,1 ∙10 4 ∙ 1350
5. Konzola pešačke staze 5.1. Analiza opterećenja PH -
od u vrhu stubića……………………………………..MH=5,28kNm,PH=4,0kN od podužnog nosača br.1 P1=[ ( 0,52+4,0 ) ∙ 0,50+0,25+ 0,22+ 0,3 ] ∙ 5,0=15,15 kN
-
od podužnog nosača br.2 P2=2,98 ∙5,0=14,90 kN g1 0, 20kN / m1
-
sopstvena težina……………………………………………..
5.2. Računski model i uticaji
M=15,15 ∙ 1,0+5,28+0,20 ∙ 12/2=20,53kNm N=4,0kN
T=15,15+0,2 ∙ 1+14,90=30,25 kN 5.3. Dimenzionisanje Pretpostavljeno:
Miladinov Bojan M-K 37/ 2010
Page 4
METALNI MOSTOVI 3
I X= W x=
0,8 ∙18 +2 ∙ 14 ∙ 9,52=2915,80 cm4 12
2915,80 =306,93cm3 9,5 A=18 ∙ 0,8+2 ∙14 ∙1=42,4 cm
σ stv=
M N 20,53 ∙ 102 4,0 + = + =6,78 kN /cm2 <16.0 kN /cm2 W A 306,93 42,4
Usvaja se pretpostavleni presek.
B)Kolovozni nosači 1. Podužni nosači 1.1. Analiza opterećenja (po jednom nosaču) a) stalan teret 0, 20 0,16 9, 0 0, 29kN / m1 - zaštitna greda…………………………………….......................... 0, 24 0, 26 2, 6 10, 0 -pragovi……………………………………………… 0, 75kN / m1 - šine i kolosečni pribor………………………………….
Miladinov Bojan M-K 37/ 2010
Page 5
1 1 1,35 kN / m1 0, 6 2
METALNI MOSTOVI 0,50kN / m1 - zaštitne šine sa stazom……………………………..…..
2, 0kN / m1 - podužni nosač sa spregom protiv bočnih udara……… g 4,9kN / m1 b) pokretan teret - voz po šemi J1 za jedan par šina
- dinamički koeficijent L l 3, 0 5, 0 3, 0 8, 0
1, 44 L 0, 2
0,82 1,37
1.2. Računska šema i proračun uticaja Statički sistem podužnih nosača je kontinualna greda na elastičnim osloncima,medjutim,za računsku šemu se usvaja prosta greda raspona jednog polja (razmak dva susedna poprečna nosača),a stvarni uticaji (momenti nad osloncima i reakcije u poljima) se sa dovoljnom tačnošću dobijaju množenjem uticaja sa odgovarajućim koeficijentima.
a) stalan teret
Miladinov Bojan M-K 37/ 2010
Page 6
METALNI MOSTOVI 4,9 5, 0 12, 25kN 2 4,9 5, 02 Mg 15,31kNm 8 Ag
b) pokretan teret
Ap 4 125 0,52 260 kN
Ap 1,37 260 356, 2kN 0, 05 0,1 M p 125 (2 0, 4 1, 25) 40 256,35 kNm 2 M p 1,37 256,35 351, 2kNm - Maksimalni uticaji na prostoj gredi Ao Ag Ap 12, 25 356, 2 368, 45kN
M o M g M p 15,31 351, 2 366,51kNm - Maksimalni uticaji na gredi na elastičnim osloncima Miladinov Bojan M-K 37/ 2010
Page 7
METALNI MOSTOVI A Ao 368, 45kN -
reakcija
A 1, 2 Ao 1, 2 368, 45 442,14kN
-
reakcija sa kojom se računa veza M M o 366,51kNm - momenat u krajnjem polju M 0,8M o 0,8 366,51 293, 21kNm - momenat u srednjim poljima M 0, 75 M o 0, 75 366,51 274,9kNm - momenat nad osloncima 1.3. Dimenzionisanje a) u srednjim poljima I σ dop =16.0 kN /cm 2 max
M=293,21 kNm
W potr = I x=
293,21∙ 102 =1832,56 cm 3 16
77,23 ∙ 1,0 + 2∙ 20∙ 1,4 ∙ 39,32=124 833,08 cm 4 12
S X =20 ∙1,4 ∙ 39,3+38,6 ∙1,0 ∙ 19,3=1845,38 cm W stv =
124 833,08 3 =3120,83 cm 40
σ stv=
293,21∙ 102 =9,39 kN /cm2 <16,0 kN /cm 2 3120,83
τ stv=
368,45∙ 1845.38 =5.45 kN /cm2 < τ dop =9,0 kN /cm2 124833.08∙ 1,0
b) u krajnjim poljima
Miladinov Bojan M-K 37/ 2010
Page 8
3
METALNI MOSTOVI
I σ dop =16.0 kN /cm2 max
M =366.51 kNm
W potr = I x=
366.51∙ 102 =2290.69 cm3 16
77,23 ∙ 1,0 + 2∙ 20∙ 1,4 ∙ 39,32=124 833,08 cm 4 12
S X =20 ∙1,4 ∙ 39,3+38,6 ∙1,0 ∙ 19,3=1845,38 cm3 W stv =
124 833,08 =3120,83 cm 3 40
σ stv=
366.51∙ 102 =11.74 kN /cm2 <16,0 kN /cm2 3120,83
τ stv=
368,45∙ 1845.38 =5.45 kN /cm2 < τ dop =9,0 kN /cm2 124833.08∙ 1,0
1.4. Kontrola ugiba (bez dinamičkog koeficijenta) a) u srednjem polju M 0,8(15,31 256,35) 217,33kNm
¿dop f = max f =
l 500 = =0.67 cm 750 750
5 maxM ∙l 2 5 293.21∙ 102 ∙5002 ∙ = ∙ =0,29 cm< dop f =0.67 cm 48 E∙I 48 2,1∙ 104 ∙ 124 833.08
b) u krajnjem polju M 15,31 256,35 271, 66kNm
¿dop f =
max
f=
l 500 = =0.67 cm 750 750
5 maxM ∙l 2 5 366.51∙ 102 ∙ 5002 ∙ = ∙ =0,36 cm< dop f =0.67 cm 48 E∙I 48 2,1∙ 104 ∙ 124 833.08
Miladinov Bojan M-K 37/ 2010
Page 9