Structura Zidarie P+1

BORDEROU PIESE SCRISE -

Borderou Memoriu tehnic justificativ Calculul higrotermic Evaluarea încărcărilor Alcătuirea și calculul elementelor structurale Elemente de tehnologie Programarea execuției

PIESE DESENATE Arhitectură A1 – Plan parter A2 – Plan etaj A3 – Plan șarpantă A4 – Secțiune transversală

– sc.1/50; – sc.1/50; – sc.1/50; – sc.1/50;

Rezistenţă R1 – Armare placă cota +2,80 R2 – Distribuția șpaleților transversal R3 – Armare stâlpișori R4 – Plan fundaţii R5 – Detalii fundații

– sc.1/50; – sc.1/50; – sc.1/25; – sc.1/50; – sc.1/25.

Memoriu tehnic justificativ

I.

INTRODUCERE

a) Denumirea lucrării:

Înfiin‫܊‬are centru de zi pentru bătrâni;

b) Amplasament:

Sat Băl‫܊‬a‫܊‬i, com. Băl‫܊‬a‫܊‬i, jud. Ia‫܈‬i;

c) Beneficiar:

comuna Băl‫܊‬a‫܊‬i;

d) Proiectant:

absolvent: Marciuc Constantin;

e) Data elaborării:

iulie 2012;

f) Baza legală úi tehnică pentru realizarea construcĠiei: - prevederile Planului Urbanistic General; - prevederile Regulamentului General de Urbanism; - prevederile Regulamentului Local de Urbanism; - prevederile Legii 50/1991 úi modificările ulterioare, normele úi normativele în vigoare; g) Necesitatea úi oportunitatea temei: Proiectul a fost elaborat la cererea beneficiarului: comuna Băl‫܊‬a‫܊‬i. II.

DESCRIEREA CONSTRUC‫܉‬IEI: Caracteristici Geometrice:

ConstrucĠia proiectată se dezvoltă pe parter ‫܈‬i un etaj, având forma poligonală cu următoarele caracteristici geometrice: -

lă‫܊‬imea maximă la nivelul amprentei la sol:

8,40 m;

-

lungimea maximă la nivelul amprentei la sol:

19,60 m;

-

aria terenului:

1000 mp

-

suprafaĠă construită la sol:

156.89 mp

-

înălĠimea construcĠiei:

8,65 m fata de cota ±0.00

-

numărul de niveluri:

P+1E

ÎnălĠimile de nivel: -

parter:

lumina de 2,67 m;

-

etaj :

lumina de 2.67 m;

-

înaltimea totală:

8,65 m;

Descrierea sistemului structural: Sistemul structural a fost astfel conceput încât să asigure exigenĠele în vigoare cu privire la stabilitatea si rezistenĠa clădirii. Conceperea sistemului structural respectă exigenĠele existente în România în momentul proiectării. Se alege un sistem structural tip zidărie portantă, confinată cu stâlpiúori ‫܈‬i centuri, iar fundaĠiile sunt continue sub ziduri. Se va executa o săpătură generală până la

cota -1,15 m faĠă de cota േͲǡͲͲ, iar pentru talpă se vor executa săpături de 45 cm adâncime si 90 cm lăĠime. INFRASTRUCTURA: Este realizată din fundaĠii continue sub ziduri, tip bloc cu o treaptă din beton armat (lăĠime de 90 cm si înălĠime 40 cm) úi elevaĠie armată. Adâncimea de fundare este -1,00 m faĠă de cota terenului amenajat (se recomandă ca fundaĠia să intre cel puĠin 10 cm în terenul bun de fundare, sub adâncimea de îngheĠ -0,90). Umpluturile se vor realiza cu pământ sortat, de preferinĠă argilă prăfoasă, dispus in straturi elementare de 15 – 20 cm, care se vor compacta mecanic sau manual, unde nu se permite cu mijloace mecanice. Compactarea se va realiza pană la atingerea unui grad de compactare mediu de 95% úi minim 92%. Sub placa de la cota േͲǡͲͲ, se va aúterne un strat termoizolant din polistiren extrudat de 10 cm úi un strat de balast tot de 10 cm grosime cu rol de rupere a capilarită‫܊‬ii. Planúeul de la cota േͲǡͲͲ va avea grosimea de 13 cm ‫܈‬i se va arma cu plase sudate STNB 8x100x100. SUPRASTRUCTURA: Pereаii portanаi vor avea grosimea de 29 cm ‫܈‬i se vor realiza din cărămizi ceramice cu goluri verticale, grupa 2, având dimensiunile 290x140x138 (mm). La partea inferioară a acestora se dispune un strat hidroizolator din membrană bituminoasă. Mortarul folosit pentru zidărie este de reĠetă, semifabricat pe úantier, M10. Rosturile orizontale ale zidăriei vor fi armate cu bare PC52 Ø8 ancorate în stâlpiúori úi prelungite in zidărie pentru a realiza lungimea de ancoraj de cel puĠin 60Ø. Acestea vor fi dispuse la distanĠe de 45 cm pe înălĠimea zidăriei. PereĠii de compartimentare din interior se vor realiza din profile metalice ‫܈‬i plăci de gips carton, între care se va a‫܈‬eza un strat de vată minerală, rezultând o grosime de 10 cm a acestora. Stâlpiúorii din beton armat sunt dispuúi pe zidurile portante exterioare ‫܈‬i interioare conform specifica‫܊‬iilor din normativul de referin‫܊‬ă, CR6-2011, având sec‫܊‬iunea transversală de 29x29 (cm). Armătura longitudinală este alcătuită din Ͷ‫ͳ׎‬͸ PC52 rezultate din calcul, iar etrierii vor fi din OB37cu diametrul Ø6, dispuúi la distanĠe de 15 cm în câmp úi 10 cm pe lungimea de înnădire a barelor longitudinale. Înnădirea acestora se va face prin suprapunere, fără cârlige, pe o lungime mai mare de 50Ø. În secĠiunea de la bază (secĠiunea de încastrare), suprapunerea barelor longitudinale ale stâlpiúorilor din suprastructură cu mustăĠile din socluri se va face pe o lungime de 60Ø, iar barele longitudinale ale stâlpiúorilor de la ultimul nivel vor fi ancorate in centurile de la acel nivel.

Centurile vor fi continue pe toată lungimea peretelui úi vor alcătui contururi închise. La colĠurile, intersecĠiile si ramificaĠiile pereĠilor structurali se va asigura legătura monolită a centurilor amplasate pe cele 2 direcĠii, iar continuitatea transmiterii eforturilor va fi realizată prin ancorarea barelor longitudinale în centurile perpendiculare pe o lungime de 60Ø. Ele vor avea înălĠimea de 25 cm, iar lăĠimea va fi lăĠimea peretelui (29 cm). Armarea centurilor trebuie să satisfacă cerinĠele normativului ,,Cod de proiectare pentru structuri din zidărie ”, CR6-2011, úi condiĠiile suplimentare date in codul P100-1/2011, diferenĠiate în funcĠie de valoarea acceleraĠiei seismice ag. Armătura longitudinală este din bare PC52 cu diametrul Ø14, iar pentru armătura transversală se vor folosi etrieri din OB37, Ø6 dispuúi la distanĠa de 15 cm în câmp curent úi 10 cm pe lungimea de înnădire a barelor longitudinale. Înnădirile se fac prin suprapunere, fără cârlige pe o lungime de 60Ø, iar secĠiunile de înnădire a barelor vor fi decalate cu cel puĠin 1m, cu cel mult 50% din barele secĠiunii înnădite aici. În centurile de la ultimul nivel se prevăd piese metalice pentru ancorarea cosoroabei úarpantei. Planúeele peste parter úi etaj au 13 cm grosime úi sunt armate cu bare individuale PC52. Peste planúeul de la ultimul nivel se prevede la partea superioară o termoizolaĠie din vată minerală de 40 cm grosime,iar peste aceasta se aúează un pat de scânduri dispuse pe dulapi din lemn C14, cu sec‫܊‬iunea de 5x20 (cm). Buiandrugii se dispun deasupra golurilor pentru uúi úi ferestre, făcand corp comun cu centurile ‫܈‬i rezultând elementul numit centură – buiandrug, având lăĠimea egală cu grosimea peretelui (29 cm) ‫܈‬i înăl‫܊‬imea de 70 cm. Ace‫܈‬tia sunt armaĠi longitudinal cu bare PC52, Ø14 ‫܈‬i transversal cu etrieri ‫܈‬i agrafe din OB37, Ø6 . Acoperiúul este tip úarpantă pe scaune, cu învelitoare din ‫܊‬iglă solzi, dispusă simplu, aúezată pe ‫܈‬ipci cu sec‫܊‬iunea 2,4x4,8 (cm). ùarpanta este alcătuită din cosoroabe 12x15 cm, pane curente 12x15 cm, pane intermediare 12x15 cm, căpriori 10x15 cm, popi 15x15 cm, contrafiúe 12x15cm, cleúti 7,5x12cm úi úipci 2,4x4,8cm. Lemnul folosit la úarpantă va fi ecarisat úi ignifugat. III.

Materiale utilizate:

a) La pere‫܊‬ii portan‫܊‬i: Elemente din argilă arsă cu goluri verticale; 290x140x138 (Brikston CEM 138), care conform declara‫܊‬iei de conformitate a producătorului, au următoarele caracteristici: -

rezisten‫܊‬a unitară la compresiune standardizată a elementelor pentru zidărie normal pe fa‫܊‬a rostului orizontal: ˆୠ ൌ ͳͷǡͲͲȀଶ ;

-

volumul total de goluri ͶͲΨ ൑ ͶͷΨ;

-

volumul celui mai mare gol ʹΨ ൑ ʹΨ;

-

valoarea declarată a grosimii pere‫܊‬ilor exteriori ͳͷ ൒ ͳʹ;

-

valoarea declarată a grosimii pere‫܊‬ilor interiori ͳͲ ൒ ͳͲ;

-

grupa 2.

Mortar marca M10, cu rezisten‫܊‬a unitară la compresiune de 10 N/mm2. Pentru elementele de confinare: -

beton clasa C16/20;

-

o‫܊‬el marca S345

- PC52 pentru armătura longitudinală; - OB37 pentru armătura transversală;

b) La plan‫܈‬ee: -

beton clasa C20/25;

-

o‫܊‬el marca S345

- PC52 pentru armătura de rezisten‫܊‬ă; - OB37 pentru armătura de montaj ‫܈‬i de reparti‫܊‬ie; - STNB 8x100x100

c) La ‫܈‬arpantă: -

lemn de esen‫܊‬ă moale, de clasă C24;

d) La învelitoare: -

‫܊‬igle solzi.

IV.

GEOLOGIA ùI SEISMICITATEA Adâncimea de înghe‫ ܊‬este de -0,9 m de la cota terenului natural. StratificaĠia ob‫܊‬inută în urma efectuării forajului până la o adâncime de 10,00 m, se poate

rezuma astfel: -

la suprafaĠă umpluturi de pământ în grosimi de 0,50-0,60 m, accidental mai mari;

-

praf argilos în grosime de 2,85 m;

-

nisip prăfos în grosime de 3,45 m;

-

argilă mărnoasă în grosime de 3,10 m

Din punct de vedere geotehnic, având în vedere natura terenului de fundare – praf argilos, acesta constituind un teren bun de fundare, se vor respecta prevederile normativului NP 112/2011. În urma analizelor s-a constatat că adâncimea apelor freatice variază în intervalul െͶ ൊ െͻ, apa subterană având un caracter liber, adică nu este o apă sub presiune care să migreze ascensional úi prezintă agresivitate foarte slabă sau slab carbonică faĠă de beton. Amplasamentul are

stabilitate generală si locală asigurată ‫܈‬i nu este supus inunda‫܊‬iilor sau viiturilor de apă din precipita‫܊‬ii. Din punct de vedere al zonării seismice, amplasamentul aparĠine zonei seismice cu accelera‫܊‬ia de proiectare a terenului, ag = 0,20g ‫܈‬i perioada de colĠ Tc = 0,70 s.

9

&$7(*25,$ù,&/$6$'(,03257$1ğĂ$2%,(&7,98/8,

Construc‫܊‬iile se încadrează, după importan‫܊‬a lor, în categorii ‫܈‬i clase de importan‫܊‬ă după cum urmează: -

categorii de importan‫܊‬ă – având în vedere criterii de importan‫܊‬ă globală, care privesc întreaga construc‫܊‬ie, sub toate aspectele;

-

clase de importan‫܊‬ă – având în vedere criterii de importan‫܊‬ă specifice, care privesc întreaga construc‫܊‬ie sau păr‫܊‬i ale acesteia, sub anumite aspecte particulare (ex: seism, foc, etc.).



Nr. crt. 0

1.

2.

3.

4.

Factori determinanti 1

Criterii asociate 2 i) oameni implicati direct in cazul unor disfunctii ale constructiei

Importanta vitala

Importanta socialeconomica culturala

Implicarea ecologica

si

Nivelul apreciat 3

Punctaj Partial Global 4 5

mediu

2

ii) oameni implicati indirect in cazul unor disfunctii ale constructiei

mediu

2

iii) caracterul evolutiv al efectelor periculoase, in cazul unor disfunctii ale constructiei

mediu

2

i) marimea comunitatii care apeleaza la functiunile constructiei si/sau valoarea bunurilor materiale adapostite de constructie

mediu

2

ii) ponderea pe care functiunile constructiei o au in comunitatea respectiva

mediu

2

iii) natura si importanta functiunilor respective

mediu

2

i) masura in care realizarea si exploatarea constructiei intervine in perturbarea mediului natural si a mediului construit

mediu

1

ii) gradul de influienta nefavorabila asupra mediului natural si construit

mediu

1

iii) rolul activ in protejarea /refacerea mediului natural si construit

mediu

1

mediu

2

Necesitatea luarii i) durata de utilizare preconizata

2

2

1

2

Nr. crt. 0

5.

6.

Factori determinanti 1 in considerare a duratei de utilizare (existenta)

2 ii) masura in care performantele alcatuirilor constructive depind de cunoasterea evolutiei actiunilor (solicitarilor) pe durata de utilizare

Nivelul apreciat 3

Punctaj Partial Global 4 5

mediu

2

iii) masura in care performantele functionale depind de evolutia cerintelor pe durata de utilizare

mediu

2

i) masura in care asigurarea solutiilor constructive este dependenta de conditiile locale de teren si de mediu

mediu

4

ii) masura in care conditiile locale de teren si de mediu evolueaza defavorabil in timp

mediu

4

iii) masura in care conditiile locale de teren si de mediu determina activitati / masuri deosebite pentru exploatarea constructiei

mediu

4

i) ponderea volumului de munca si de materiale inglobate

mediu

2

de ii) volumul si complexitatea activitatilor de necesare pentru mentinerea performantelor constructiei pe durata de existenta a acesteia

mediu

2

iii) activitati deosebite in exploatarea constructiei impuse de functiunile acesteia

mediu

1

Necesitatea adaptarii la conditiile locale de teren si de mediu

Volumul munca si materiale necesare

Criterii asociate

4

2

PUNCTAJ TOTAL CATEGORIA DE IMPORTAN‫܉‬Ă

13 6<13<17 Normală (C)

Categoriile de importan‫܊‬ă a construc‫܊‬iilor se stabilesc în conformitate cu metodologii aprobate de MLPAT (H.G.R. 766/1997 pentru aprobarea unor regulamente privind calitatea în construcĠii, Art.1, pct. c) – “Stabilirea categoriei de importanĠă a construcĠiilor” ‫܈‬i Ordinul 31/N din 1995 – “Regulament privind stabilirea categoriei de importan‫܊‬ă a construc‫܊‬iilor”. Clasele de importan‫܊‬ă se stabilesc prin reglementări tehnice (ex: Normativ P100 -2011) si au la bază criterii specifice. ConstrucĠia se încadrează în categoria de importanĠă C, conform HG 766/97 ‫܈‬i clasa II de importanĠă, cu ɀ୍ ൌ ͳǤͲͲ, conform normativului P100/2011, tabelul 4.3.

VI.

PREVEDERI, NORME ‫܇‬I NORMATIVE RESPECTATE ÎN PROIECTAREA

CONSTRUC‫܉‬IEI H.G.R 766/1997 – „Stabilirea categoriei de importan‫܊‬ă a construc‫܊‬iilor”; Ordinul 31/N din 1995 – „Regulament privind stabilirea categoriei de importan‫܊‬ă a construc‫܊‬iilor”; CR0-2005 – „Cod de proiectare. Bazele proiectării structurilor în construc‫܊‬ii”; C107-2005 – „ Normativ privind calculul termotehnic al elementelor de construc‫܊‬ie ale clădirilor”; Ordin nr. 2513 din 22.11.2010 – pentru modificarea reglementării tehnice „Normativ privind calculul termotehnic al elementelor de construc‫܊‬ie ale clădirilor”; MC001/1 - 2006 – „Metodologie de calcul al performan‫܊‬ei energetice al clădirilor”; SR 1907-2 – „Temperaturi interioare conven‫܊‬ionale de calcul”; CR 1-1-3/2011 – „Cod de proiectare. Bazele proiectării ‫܈‬i ac‫܊‬iuni asupra construc‫܊‬iilor. Încărcări date de zăpadă”; CR 1-1-4/2011 – „Cod de proiectare. Bazele proiectării ‫܈‬i ac‫܊‬iuni asupra construc‫܊‬iilor. Ac‫܊‬iunea vântului”; P100-1/2011 – „Cod de proiectare seismică. Prevederi de proiectare pentru clădiri”; Eurocod 5 – „Proiectarea structurilor din lemn”; SREN 1992-1-1: 2004 – „Proiectarea structurilor de beton”; CR6-2011 – „Cod de proiectare pentru structuri din zidărie”; SREN 771-1 – „Specifica‫܊‬ii ale elementelor pentru zidărie. Elemente pentru zidărie de argilă arsă”; C 17-82 – „Instruc‫܊‬iuni tehnice privind compozi‫܊‬ia ‫܈‬i prepararea mortarelor de zidărie ‫܈‬i tencuială”; NP 112-2011 – „Normativ privind proiectarea funda‫܊‬iilor de suprafa‫܊‬ă”; NP 074/2011 – „Normativ privind documenta‫܊‬iile geotehnice pentru construc‫܊‬ii” STAS 6054-85 – „Adâncimi maxime de înghe‫;”܊‬ NE 012-1: 2007 – „Cod de proiectare pentru executarea lucrărilor din beton, beton armat ‫܈‬i beton precomprimat. Producerea betonului”; Indicatoare de norme de deviz;

Verificarea higrotermică a clădirii

Calculul termotehnic al elementelor de construc‫܊‬ie ale clădirilor se realizează conform normativului C107-2005. Normativul utilizat este C107/2-2005, care are ca obiectiv stabilirea metodei de calcul a caracteristicilor de performan‫܊‬ă termoenergetică globală a clădirilor cu altă destina‫܊‬ie decât cea de locuire, a căror regim de înăl‫܊‬ime nu depă‫܈‬e‫܈‬te P+10 etaje. Verificarea criteriului de satisfacere a exigen‫܊‬ei de performan‫܊‬ă termoenergetică globală a unei clădiri cu altă destina‫܊‬ie decât locuirea, sau a unei păr‫܊‬i de clădire, se face pe baza rela‫܊‬iei: G1 < G1ref [W/(m3K)] G1 – coeficient global de izolare termică; G1ref – coeficient global de referin‫܊‬ă. ଵ

ଵ ൌ ୚ ‫ כ‬൤

σ ୅ౠ ‫כ‬IJౠ ୖƍౣౠ

൨ሾȀଷ ሿ

V – volumul încălzit al clădirii sau păr‫܊‬ii de clădire, calculat conform normativelor C107/1 ‫܈‬i C107/3, exprimat în m3; Aj – aria elementului de construc‫܊‬ie j, prin care se produce schimb de căldură, calculată conform normativelor C107/1, C107/3 ‫܈‬i C107/5, exprimată în m2; IJ୨ - factor de corec‫܊‬ie a diferen‫܊‬ei de temparatură între mediile separate de elementul de construc‫܊‬ie j, calculat conform normativelor C107/1, C107/3 ‫܈‬i C107/5; ƍ୫୨ - rezisten‫܊‬a termică specifică corectată medie, a elementului de constru‫܊‬ie j, calculată conform normativelor C107/3 ‫܈‬i C107/5, exprimată în m2K/W.

1. Calculul coeficientului global de izolare termică (G1) a) Determinarea caracteristicilor geometrice ale clădirii -

Aria plăcii pe sol (A1) ‫܈‬i a plan‫܈‬eului peste etaj/sub pod (A2) ଵ ൌ ଶ ൌ ͳ͸ǡʹͲ ‫ כ‬͹ǡͺͲ ൌ ͳʹ͸ǡ͵͸ଶ

-

Perimetrul clădirii (P)  ൌ ሺͳ͸ǡʹͲ ൅ ͹ǡͺͲሻ ‫ ʹ כ‬ൌ ͶͺǡͲͲ

-

Înăl‫܊‬imea anvelopei (H) H = 5,47 m

-

Aria tâmplăriei exterioare (A3)

Parter: Ferestre: 2

U‫܈‬i: 0 m2

Nord:

2,16 m

Sud:

5,40 m2

2,31 m2

Est:

3,24 m2

1,89 m2

Vest:

3,24 m2

0 m2

Total: 14,04 m2

Total: 4,20 m2

Etaj: Nord:

2,16 m2

0 m2

Sud:

6,84 m2

0 m2

Est:

3,24 m2

1,89 m2

Vest:

3,24 m2

0 m2

Total: 15,48 m2

Total: 1,89 m2

ଷ ൌ ͳͶǡͲͶ ൅ ͶǡʹͲ ൅ ͳͷǡͶͺ ൅ ͳǡͺͻ ଷ ൌ ͵ͷǡ͸ͳଶ

-

Aria pereĠilor exteriori (A4)

ସ ൌ  ‫  כ‬െ ଷ

ସ ൌ ͶͺǡͲͲ ‫ כ‬ͷǡͶ͹ െ ͵ͷǡ͸ͳ ସ ൌ ʹʹ͸ǡͻͷଶ

-

Aria anvelopei (A)

 ൌ ଵ ൅ ଶ ൅ ଷ ൅ ସ

 ൌ ͳʹ͸ǡ͵͸ ൅ ͳʹ͸ǡ͵͸ ൅ ͵ͷǡ͸ͳ ൅ ʹʹ͸ǡͻͷ  ൌ ͷͳͷǡʹͺଶ

-

Volumul anvelopei (V)

 ൌ ଵ ‫ כ‬

 ൌ ͳʹ͸ǡ͵͸ ‫ כ‬ͷǡͶ͹

 ൌ ͸ͻͳǡͳͺͻଷ b) Determinarea rezisten‫܊‬elor termice specifice unidirec‫܊‬ionale (R)

Rezisten‫܊‬a termică specifică unidirec‫܊‬ională a unui element de construc‫܊‬ie alcătuit din unul sau mai multe straturi din materiale omogene, fără pun‫܊‬i termice, inclusiv din eventuale straturi de aer neventilat, dispuse perpendicular pe dirc‫܊‬ia fluxului termic, se calculează cu rela‫܊‬ia:

 ൌ  ୱ୧ ൅ σ  ୱ ൅ σ  ୟ ൅  ୱୣ [m2K/W]

 ୱ୧ Ǣ  ୱୣ - rezisten‫܊‬e termice superficiale la interior ‫܈‬i exterior;

 ୱ - rezisten‫܊‬a termică specifică a unui strat omgen al elementului de construc‫܊‬ii; ୩

ୱ ൌ ෍ ୨ୀଵ

†୨ ɉ୨

d – grosimea de calcul a stratului; ɉ - conductivitatea termică de calcul a materialului

1

2

3

4 2 3 1

6

4 Perete exterior

Placă pe sol

4

5

1

2 Plan‫܈‬eu sub pod

3

5

Rezisten‫܊‬e termice specifice: Element

Strat

Denumirea stratului de material

Perete exterior

Planseu peste sol

Planseu sub pod

Rsi 1 2 3 4 Rse Rsi 1

Suprafata interioara Tencuiala interioara Zidarie Termoizolatie Tencuiala exterioara Suprafata exterioara Suprafata interioara Pardoseala Sapa de egalizare Planseu Termoizolatie Perna de balast Pamant Suprafata exterioara Suprafata interioara Tencuiala interioara Planseu Termoizolatie Sapa de egalizare Pardoseala Suprafata exterioara

2 3 4 5 6 Rse Rsi 1 2 3 4 5 Rse

Grosimea Conductivitatea stratului termică (d)

(Ȝ)

0,015 0,29 0,15 0,005

0,87 0,34 0,044 0,87

0,02

2,03

0,03 0,13 0,1 0,1 2

0,93 1,74 0,044 0,7 2

0,015 0,13 0,4 0,03 0,02

0,87 1,74 0,044 0,93 0,17

Rezistenta termica specifica (Rs) 0,125 0,017241379 0,852941176 3,409090909 0,005747126 0,042 0,167 0,009852217 0,032258065 0,074712644 2,272727273 0,142857143 1 0,042 0,125 0,017241379 0,074712644 9,090909091 0,032258065 0,117647059 0,042

c) Determinarea rezistenĠelor specifice corectate (R’) Rezisten‫܊‬a termică specifică corectată se determină la elementele de construc‫܊‬ie cu alcătuire neomogenă; ea ‫܊‬ine seama de influen‫܊‬a pun‫܊‬ilor termice asupra rezisten‫܊‬ei termice specifice determinate pe baza unui calcul unidirec‫܊‬ional în câmp curent, respectiv în zona cu alcătuirea predominantă. Rezisten‫܊‬a termică specifică corectată se calculează cu rela‫܊‬ia următoare: Ԣ ൌ

ଵ

୙ᇱ

U’ – coeficientul de transfer termic corectat; ଵ

ƍ ൌ ൅ ୖ

σ ȥ‫כ‬୪ ୅

൅

σ୶ ୅

Rezistenta totala a elementului (R)

4,4520206

3,7414073

9,4997682

R – rezisten‫܊‬a termică în zona fără pun‫܊‬i termice; ȥ - coeficientul specific liniar de transfer termic; l – lungimea pun‫܊‬ilor liniare de acela‫܈‬i fel, din cadrul suprafe‫܊‬ei A; x – coeficientul specific punctual de transfer terminc; σš ൌ Ͳ Rezisten‫܊‬e termice specifice corectate: Punte termică  PTV col‫ ܊‬ie‫܈‬ind   PTV curent T   Contur tâmplărie   EŽƌĚ PTO soclu  PTO curentă   PTO strea‫܈‬ină   Total pere‫܊‬i   exteriori   PTV col‫ ܊‬ie‫܈‬ind   PTV curent T   Contur tâmplărie   ^ƵĚ PTO soclu  PTO curentă   PTO strea‫܈‬ină   Total pere‫܊‬i  WĞƌĞƜŝ exteriori  ĞdžƚĞƌŝŽƌŝ PTV col‫ ܊‬ie‫܈‬ind   PTV curent T   Contur tâmplărie   Ɛƚ PTO soclu  PTO balcon 

Element

           

       sĞƐƚ    

PTO strea‫܈‬ină Total pere‫܊‬i exteriori PTV col‫ ܊‬ie‫܈‬ind PTV curent T Contur tâmplărie PTO soclu PTO curentă PTO strea‫܈‬ină Total pere‫܊‬i exteriori

ȥ Ϭ͕Ϭϱ Ϭ͕Ϭϭ Ϭ͕Ϯϱ Ϭ͕ϭϮϱ Ϭ͕ϬϮ Ϭ͕ϭϰ с  Ϭ͕Ϭϱ Ϭ͕Ϭϭ Ϭ͕Ϯϱ Ϭ͕ϭϮϱ Ϭ͕ϬϮ Ϭ͕ϭϰ с  Ϭ͕Ϭϱ Ϭ͕Ϭϭ Ϭ͕Ϯϱ Ϭ͕ϭϮϱ Ϭ͕ϮϮϱ Ϭ͕Ϯϯϱ Ϭ͕ϭϰ с  Ϭ͕Ϭϱ Ϭ͕Ϭϭ Ϭ͕Ϯϱ Ϭ͕ϭϮϱ Ϭ͕ϬϮ Ϭ͕ϭϰ с 

l

ȥ‫Žכ‬

R

U'

ϭϬ͕ϵϰ Ϯϳ͕ϯϱ Ϯϭ͕ϳϮ ϭϲ͕ϴ ϭϲ͕ϴ ϭϲ͕ϴ ϴϰ͕Ϯϵϰ  ϭϬ͕ϵϰ ϯϬ͕ϰϮ ϰϯ͕ϲ ϭϲ͕ϴ ϭϲ͕ϴ ϭϲ͕ϴ ϳϰ͕Ϭϲϰ  ϭϬ͕ϵϰ ϳ͕ϲϰ ϮϮ͕ϴ ϴ͕ϰ ϴ͕ϰ ϴ͕ϰ ϴ͕ϰ ϯϮ͕ϰϬϲ  ϭϬ͕ϵϰ ϳ͕ϬϬϱ ϭϱ͕ϲ ϴ͕ϰ ϴ͕ϰ ϴ͕ϰ ϯϲ͕ϭϴϲ 

Ϭ͕ϱϰϳ Ϭ͕Ϯϳϯϱ ϱ͕ϰϯ Ϯ͕ϭ Ϭ͕ϯϯϲ Ϯ͕ϯϱϮ ϭϭ͕Ϭϯϴϱ  Ϭ͕ϱϰϳ Ϭ͕ϯϬϰϮ ϭϬ͕ϵ Ϯ͕ϭ Ϭ͕ϯϯϲ Ϯ͕ϯϱϮ ϭϲ͕ϱϯϵϮ  Ϭ͕ϱϰϳ Ϭ͕Ϭϳϲϰ ϱ͕ϳ ϭ͕Ϭϱ ϭ͕ϴϵ ϭ͕ϵϳϰ ϭ͕ϭϳϲ ϭϮ͕ϰϭϯϰ  Ϭ͕ϱϰϳ Ϭ͕ϬϳϬϬϱ ϯ͕ϵ ϭ͕Ϭϱ Ϭ͕ϭϲϴ ϭ͕ϭϳϲ ϲ͕ϵϭϭϬϱ 

   ϰ͕ϰϱϮϬϮϭ        ϰ͕ϰϱϮϬϮϭ        ϰ͕ϰϱϮϬϮϭ         ϰ͕ϰϱϮϬϮϭ    

   Ϭ͕ϯϱϱϱϲϵ        Ϭ͕ϰϰϳϵϮϳ        Ϭ͕ϲϬϳϲϳϲ         Ϭ͕ϰϭϱϲϬϰ    

R'    Ϯ͕ϴϭϮϯϵ        Ϯ͕ϮϯϮϱϬϴ        ϭ͕ϲϰϱϲϭϰ         Ϯ͕ϰϬϲϭϯϳ    

PTO soclu PTO pere‫܊‬i portan‫܊‬i  Total plan‫܈‬eu   peste sol   PTO strea‫܈‬ină  WůĂŶƕĞƵƐƵďƉŽĚ Total plan‫܈‬eu  sub pod    WůĂĐĉƉĞƐƚĞƐŽů

Ϭ͕ϯ

ϰϴ

ϭϰ͕ϰ

Ϭ͕ϯϱ

Ϯϵ͕ϵ

ϭϬ͕ϰϲϱ

с ϭϮϲ͕ϯϲ   Ϭ͕Ϯϰ ϰϴ с ϭϮϲ͕ϯϲ  

Ϯϰ͕ϴϲϱ  ϭϭ͕ϱϮ ϭϭ͕ϱϮ 







ϯ͕ϳϰϭϰϬϳ    ϵ͕ϰϵϵϳϲϴ 

Ϭ͕ϰϲϰϬϱϴ    Ϭ͕ϭϵϲϰϯϰ 

Ϯ͕ϭϱϰϵϬϮ    ϱ͕ϬϵϬϳϳϯ 

d) Verificarea rezisten‫܊‬elor specifice corectate: Verificarea se face conform normativului C107/1 la care sau adus completări cu ordinul 2513/22.11.2010 intrat în vigoare la 01.01.2011.
ƍ‫;   ܊‬


ƍ   ;


ƍ   .
ƍ‫ ܊‬


 

    


!" # $ % # &! % # &% % !& "   !" $ % &! % &% % # # # !!&&

%% ! % ! !


 '
ƍ‫; ܊‬


ƍ '
ƍ;


ƍ (
ƍ

e) Temperatura interioară ‫܈‬i temperatura exterioară: Temperaturile interioare ale încăperilor încălzite (Ti) se determină conformSR1907-2. Dacă nu există o temperatură predominantă, temperatura interioară conven‫܊‬ională de calcul se poate considera temperatura medie ponderată a tuturor încăperilor încălzite de la acela‫܈‬i nivel. )

 *+, -.,  .,

Aj – aria încăperii j, având temperatura interioară Tij. )/

 - 0!  # ! $% # && # $  1 #  -

% # !! - 0% # "!1 !  # ! $% # && # $  #

% # % # "!

)4

 - 0$  # ! $%1 # ! - 0!  #

% # "! # % ! # !&$1 # $  # ! $% # !  #

% # "! # % ! # !&$ # % # !$

)/ ! 2 "3

#

!! - 0% # !$1 $  # ! $% # !  #

% # "! # % ! # !&$ # % # !$

)4 "$ 2 ! 3

) 560 "7 ! 1 ! 3 Temperaturile exterioare de calcul se consideră în conformitate cu harta de zonare climatică a teritoriului României, pentru perioada de iarnă, din normativul C107/3-2005, din Anexa D.

Clădirea este amplasată în satul Băl‫܊‬a‫܊‬i, comuna Băl‫܊‬a‫܊‬i, jude‫܊‬ul Ia‫܈‬i ‫܈‬i conform hăr‫܊‬ii de zonare climatică se situează în zona III având o temperatură exterioară conven‫܊‬ională de calcul ) 8 3.

f) Determinarea coeficientului global de izolare termică efectiv (G1)

9: ?

  - IJ -< = >  ƍ ;


) 8 ) ) 8 )

) - temperatura interioară conven‫܊‬ională de calcul;

) )@ A5B )

)@ - temperatura în spa‫܊‬iile neîncălzite din exteriorul anvelopei;

) - temperatura exterioară conven‫܊‬ională de calcul. ? " (C107/1-2005; 3,7)


ƍCDE %" (C107/3-2005; Tabelul V) 9:

!!%" - !%&% - !%&% - " &% -

-F # # # G %"  " !& " !   "

%"

HI J KKK L0MK N1

2. Calculul coeficientului global de referin‫܊‬ă (Gref) :

9O - Q P

.R S

#

.T U

#

.V W

#X-Y#

.Z 

[

0> 1

V – volumul încălzit, calculat pe baza dimensiunilor interioare ale clădirii, exprimat în m3; A1 – aria suprafe‫܊‬elor componentelor opace ale pere‫܊‬ilor verticali care fac cu planul orizontal un unghi mai mare de 60o, afla‫܊‬i în contact cu exteriorul sau cu un spa‫܊‬iu neîncălzit, exprimată în m2, calculată luând în considerare dimensiunile interax; A2 – aria suprafe‫܊‬elor plan‫܈‬eelor de la ultimul nivel, aflate în contact cu exteriorul sau cu un spa‫܊‬iu neîncălzit, calculată luând în considerare dimensiunile interax, exprimată îm m2; A3 – aria suprafe‫܊‬elor plan‫܈‬eelor inferioare aflate în contact cu exteriorul sau un spa‫܊‬iu neîncălzit, calculată luând în considerare dimensiunile interax, exprimată în m2; P – perimetrul exterior al spa‫܊‬iului încălzit aferent clădirii, aflat în contact cu solul sau îngropat, exprimat în m; A4 – aria suprafe‫܊‬elor pere‫܊‬ilor transparen‫܊‬i sau translucizi afla‫܊‬i în contact cu exteriorul sau cu un spa‫܊‬iu neîncălzit, calculată luând în cosiderare dimensiunile nominale ale golului în perete, exprimată în m2;

a,b,c,d,e – coeficien‫܊‬i de control pentru elemente de construc‫܊‬ie men‫܊‬ionate mai sus, ale căror valori sunt date în tabelele 1 ‫܈‬i 2 din C107/2-2005, în func‫܊‬ie de: -

categoria de clădire;

-

tipul de clădire;

-

zona climatică.

V = 691,189 m3 A1 = 233,514 m2 A2 = 133,65 m2 A3 = 133,65 m2 P = 49,20 m A4 = 35,61 m2 Valorile coeficien‫܊‬ilor a,b,c,d,e pentru clădiri din categoria I, conform ordinului 2513/22.11.2010, AnexaNr. 4, Tabel 1, sunt: a = 1,80 [m2K/W] b = 5,00 [m2K/W] c = 2,90 [m2K/W] d = 1,40 [m2K/W] e = 0,69 [m2K/W] 9O

!&&  &&% &&% &%

-F # # #  - "! # G %"  "

  !" %"

H\]^ J _`a L0MK N1

Verificarea criteriului de satisfacere a exigen‫܊‬ei de performan‫܊‬ă termoenergetică globală a unei clădiri cu altă destina‫܊‬ie decât locuirea sau a unei păr‫܊‬i de clădire, se face pe baza rela‫܊‬iei: G1 < G1ref [W/(m3K)] HI J KKK L0MK N1 ( H\]^ J _`a L0MK N1

3. Verificarea riscului de apari‫܊‬ie a condensului pa suprafa‫܊‬a sau/‫܈‬i în interiorul plan‫܈‬eului sub pod Verificarea se face conform normativului în C107/6-2002 (“Normativ general privind calculul transferului de masă (umiditate) prin elementele de construc‫܊‬ie”). a) Pe suprafa‫܊‬a elementului de construc‫܊‬ie:

) #! 3

b  c

) #! 3 d e #"&3

(C107/3-2005, Anexa B)

)@ ) 8 !3

b  c

) ' ș - nu apare condens pe suprafa‫܊‬a plan‫܈‬eului sub pod;

) f ș - apare condens pe suprafa‫܊‬a plan‫܈‬eului sub pod;

) - temperatura superficială pe fa‫܊‬a interioară a lementelor de construc‫܊‬ie perimetrale; ș – temperatura punctului de rouă. ) ) 8

*+ g*h i+ -j

3

(C107/4-2005)

Conform C107/3-2005, tabel II:

k 

lm:

) ! 8 n-opl

) " 2 " 3

qrs #It3 ' u\ #t K3 b) În interiorul elementului de construc‫܊‬ie: Determinarea temperaturilor superficiale pe fe‫܊‬ele straturilor, elementului de construc‫܊‬ie:

4 3

2 1 Tsi



) # "3 ): ) 8

)v 8 )

X: -w # x
Į Ȝ:

): ! 8

! # !

  -w # x "!3 "  $

) ) 8

)v 8 )

X: X -w # # x
Į Ȝ: Ȝ

)> ) 8

)v 8 )

X: X X> -w # # # x
Į Ȝ: Ȝ Ȝ>

)y ) 8

)v 8 )

X: X X> Xy -w # # # # x
Į Ȝ: Ȝ Ȝ> Ȝy

   & # # x "!$3 ) ! 8 &&% - w  $ $

   &  # # # x 8

&3 )> ! 8 &&% - w  $ $  

   &   & # # # # x 8

%3 )y ! 8 &&% - w  $ $   "& ) ) 8

)v 8 )

X: X X> Xy Xp -w # # # # # x Į Ȝ: Ȝ Ȝ> Ȝy Ȝp


   &   &  ! ) ! 8 &&% - w # # # # # x 8

%3  $ $   "&  $

Determinarea valorilor presiunilor de satura‫܊‬ie ale vaporilor de apă pentru diferite

valori ale aerului conform normativului C107/3-2005, Anexa C:

) # "3 z Yg !! Y5

): # "!3 z Yg:

!!$ Y5

) # "!$3 z Yg

!!&%Y5 )> 8

&3 z Yg>

!& Y5

)y 8

%3 z Ygy

!!Y5

) 8

%3 z Yg ! "Y5 Stabilirea rezisten‫܊‬elor la permeabilitate la vapori a elementului de construc‫܊‬ie:
{ X - ȝ - | ;


{

+

}~

- | ;

X - grosimea de calcul a stratului;

:

ȝ }

~+

|  - n A g: 

ȝ - factorul rezisten‫܊‬ei la permeabilitate la vapori conform normativului C107/3-2005,

Anexa A;

| - coeficient de difuzie a vaporilor de apa în aer.


{:   -  -  - n % - n A


{  & - ! & -  - n "!% - n A


{>  - ! -  - n   - n A


{y   & -  -  - n &$$ - n A


{p  ! -  -  - n

!&! - n A Determinarea valorilor presiunilor vaporilor Pvi ‫܈‬i Pve:

Y - ij !! - 

 Y5



Y - ij ! " -  $Y5 Y{





Y{

Verificarea riscului de apari‫܊‬ie a condensului în masa elementului de închidere:

Y{ € Y - apare condens în elementul de închidere;

Y{ ( Y - nu apare condens în elementul de închidere. Pv Ps-si

Ps-1

Ps-2

Pvi

Rv1

Ps-4 zona de condens Ps-se Ps-3 Pve Rv Rv2 Rv3 Rv4 Rv5

Diagrama presiunilor de satura‫܊‬ie intersectează diagrama presiunilor vaporilor, astfel că apare o zonă de condens. Trebuie verificat dacă pe perioada unui an se acumulează apă în elementul de construc‫܊‬ie.

Verificarea riscului de acumulare a apei în elementul de construc‫܊‬ie: Impunem:

Te = Te,med = 7,5oC

(C107/6-2002, tabelul nr. 2)

Determinarea temperaturilor superficiale pe fe‫܊‬ele straturilor, elementului de construc‫܊‬ie: ) ) 8

*+ g*hh~

) ! 8

i+ -j

lg‚p

3

n-opl

) " 2 " 3

qrs #It3 ' u\ #t K3 ) "3

): ! 8

lg‚p opl

-ƒ

:

nll :

#

) ! 8 & % - ƒnll #

ll:p ln‚

„ " 3

ll:p ln‚

:

ll:p

:

ll:p

)> ! 8 & % - ƒ # nll

)y ! 8 & % - ƒnll # :

) ! 8 & % - ƒ # nll

ln‚ ln‚

l:>

# :‚y„ "$ 3 l:>

#

ll:p ln‚

lyl

# :‚y # llyy„ $$3 l:> :‚y

#

l:>

lyl

llyy

lyl

#

ll> lo>

„ $$ 3

ll>

ll

# :‚y # llyy # lo> # l:‚„ $3

Determinarea valorilor presiunilor de satura‫܊‬ie ale vaporilor de apă pentru diferite valori ale aerului conform normativului C107/3-2005, Anexa C:

) # "3 z Yg !& %Y5

): # " 3 z Yg:

!&

Y5

) # "$ 3 z Yg

!!"&Y5 )> #$$3 z Yg>

Y5 )y #$$ 3 z Ygy

!$Y5

) #$3 z Yg  Y5 Determinarea valorilor presiunilor vaporilor Pvi ‫܈‬i Pve:

!& % - 

$Y5



  -  &&!Y5 Y{

Y{

Pv Ps-si

Ps-2 Ps-1

Pvi

Ps-4 Ps-3

Ps-se Pve

Rv Rv1

Rv2

Rv3 Rv4 Rv5

Analizând desenul observăm că cele două diagrame nu se intersectează, ceea ce înseamnă că, pe perioada unui an, nu se acumulează apă în elementul de construc‫܊‬ie.

Evaluarea încărcărilor

1. AcĠiuni permanente (G) - Sunt date de acĠiuni directe precum greutatea proprie a construcĠiei, a echipamentelor fixate pe construcĠii úi acĠiuni indirecte datorate contracĠiei betonului, tasărilor diferenĠiate úi precomprimării. a) Perete exterior din zidărie:

4

2

3

1

     

Nr. Crt.

Denumire strat de material

d [m]

ɀ

†‫כ‬ɀ

[daN/m3] [daN/m2]

0

1

2

3

4

1

Tencuială interioară din mortat de ciment úi var M50

0,015

1700

25,50

2

Zidărie portantă din GVP

0,29

970

281,50

3

IolaĠie termică din plăci din vată minerală

0,15

140

21,00

4

Tencuială exterioară din mortar cu polimeri

0,005

1400

7,00

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

335,00

b) Perete interior din zidărie:

2

3

1



Nr.

Denumire strat de material

Crt.

d [m]

ɀ

†‫כ‬ɀ

[daN/m3] [daN/m2]

0

1

2

3

4

1

Tencuială interioară din mortat de ciment úi var M50

0,015

1700

25,50

2

Zidărie portantă din GVP

0,29

970

281,50

3

Tencuială interioară din mortat de ciment úi var M50

0,015

1700

25,50

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

332,50

c) Perete interior din gips carton úi umplutură din vată minerală:

2 3 1

 

Nr. Crt. 0

Denumire strat de material 1

d [m]

ɀ

3

†‫כ‬ɀ

[daN/m ] [daN/m2]

2

3

4

1

Placă din ipsos armat cu fibră de sticlă

0,01

1100

11,00

2

IzolaĠie fonică din vată minerală

0,08

100

8,00

3

Placă din ipsos armat cu fibră de sticlă

0,01

1100

11,00

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

30,00

d) Planúeu sub pod: 2

1

4

5

Nr.

3



Denumire strat de material

Crt. 0

1

ɀ

†‫כ‬ɀ

2

3

4

d [m]

[daN/m3] [daN/m2]

1

Pardoseală

0,02

800

16,00

2

ùapă egalizare din mortar de ciment M100

0,03

1800

54,00

3

IolaĠie termică din plăci din vată minerală

0,35

140

49,00

4

Planúeu beton armat

0,13

2500

325,00

5

Tencuială tavan din mortar de ciment úi var M50

0,015

1700

25,50

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

469,50

e) Planúeu curent cu pardoseală rece:

2

1

4

3 

Nr. Crt.

Denumire strat de material

0

1

ɀ

†‫כ‬ɀ

2

3

4

d [m]

[daN/m3] [daN/m2]

1

Plăci ceramice + strat de adeziv

0,02

2400

48,00

2

ùapă egalizare din mortar de ciment M100

0,03

1800

54,00

3

Planúeu beton armat

0,13

2500

325,00

4

Tencuială tavan din mortar de ciment úi var M50

0,015

1700

25,50

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

452,50

f) Planúeu curent cu pardoseală caldă:

2

1

3

4



Nr. Crt.

Denumire strat de material

0

1

ɀ

†‫כ‬ɀ

2

3

4

d [m]

[daN/m3] [daN/m2]

1

Parchet lamelar

0,02

800

16,00

2

ùapă egalizare din mortar de ciment M100

0,03

1800

54,00

3

Planúeu beton armat

0,13

2500

325,00

4

Tencuială tavan din mortar de ciment úi var M50

0,015

1700

25,50

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

420,50

g) Planúeu inferior cu pardoseală rece:

1

4 Nr. Crt.

3



Denumire strat de material

0

1

d [m]

ɀ

3

†‫כ‬ɀ

[daN/m ] [daN/m2]

2

3

4

1

Plăci ceramice + strat de adeziv

0,02

2400

48,00

2

ùapă egalizare din mortar de ciment M100

0,03

1800

54,00

3

Planúeu beton armat

0,13

2500

325,00

4

IolaĠie termică din polistiren expandat

0,10

20

2,00

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

429,00

h) Planúeu inferior cu pardoseală caldă:

1

4 Nr. Crt.

3



Denumire strat de material

0

1

ɀ

†‫כ‬ɀ

2

3

4

d [m]

[daN/m3] [daN/m2]

1

Parchet lamelar

0,02

800

16,00

2

ùapă egalizare din mortar de ciment M100

0,03

1800

54,00

3

Planúeu beton armat

0,13

2500

325,00

4

IolaĠie termică din polistiren expandat

0,10

20

2,00

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

397,00

i) Balcon (se consideră planúeu cu pardoseală rece):

2

1

4

3 

Nr. Crt.

Denumire strat de material

0

1

d [m]

ɀ

3

†‫כ‬ɀ

[daN/m ] [daN/m2]

2

3

4

1

Plăci ceramice + strat de adeziv

0,02

2400

48,00

2

ùapă egalizare din mortar de ciment M100

0,03

1800

54,00

3

Planúeu beton armat

0,13

2500

325,00

4

Tencuială tavan din mortar de ciment úi var M50

0,015

1700

25,50

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

452,50

j) ùarpantă:

4 3 2

1



Nr. Crt. 0

ɀ

†‫כ‬ɀ

2

3

4

d

Denumire strat de material

[m]

1

[daN/m3] [daN/m2]

1

Pană C14; 12x15 cm

-

350

42.00

2

Căprior C14; 10x12 cm

-

350

52.50

3

ùipcă C14; 2,4x4,8 cm

-

350

16.80

4

ğiglă tip solzi

-

-

40

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

151.30

k) Scări:

1

2

3



Nr. Crt.

Denumire strat de material

0

1

ɀ

†‫כ‬ɀ

2

3

4

d [m]

[daN/m3] [daN/m2]

1

Plăci ceramice + strat de adeziv

0,02

2400

48,00

2

Scări din beton armat

0,20

2500

500,00

3

Tencuială intrados din mortar de ciment úi var M50

0,015

1700

25,50

ȭሺ† ‫ כ‬ɀሻ

573,50

2. AcĠiuni variabile (Q) - Sunt date de acĠiuni pe planúeele úi acoperiúurile clădirilor, acĠiunea zăpezii, acĠiunea vântului, împingerea pământului, a fluidelor úi a materialelor pulverulente úi altele. a) AcĠiunea zăpezii: Valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe acoperiú, sk, se calculează conform CR 1-1-3-2005 („Cod de proiectare. Evaluarea acĠiunii zăpezii asupra construcĠiilor”), cu relaĠia:

unde:

•୩ ൌ Ɋ୧ ‫… כ‬ୣ ‫• כ ୲… כ‬଴ǡ୩

Ɋ୧ – coeficient de formă pentru încărcarea din zăpadă pe acoperiú;

•଴ǡ୩ - valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe sol [kN/m2], în amplasament;

…ୣ – coeficientul de expunere al amplasamentului construcĠiei; …୲ - coeficientul termic.

…ୣ ൌ ͳ - expunere parĠială (CR 1-1-3-2005; Tabel 2,1);

…୲ ൌ ͳ;

•଴ǡ୩ ൌ ʹǡͷሾȀଶ ሿ - jud. Iaúi, sat BălĠaĠi; (CR 1-1-3-2005; Fig. 2,1) µ1 µ2

µ2

Sk1

0.5µ1

Sk2

34°

34°

34°

0.5Sk1

34°

0.5µ1



Ɋ ൌ ZϭͲϭͲϯͲϮϬϬϱ͖dĂď͘ϯ͕ϭ֜ ቊ ଵ 

;ZϭͲϭͲϯͲϮϬϬϱ͖&ŝŐ͘ϯ͕ϯͿ

଴ǡ଼‫כ‬ሺ଺଴ି஑ሻ ଷ଴

ൌ

଴ǡ଼‫כ‬ሺ଺଴ିଷସሻ

Ɋଶ ൌ ͳǡ͸

ଷ଴

ൌ Ͳǡ͹


•୩ଵ ൌ Ͳǡ͹ ‫ʹ כ ͳ כ ͳ כ‬ǡͷ ൌ ͳǡ͹ͷሾȀଶ ሿ ൌ ͳ͹ͷሾ†ƒȀଶ ሿ

•୩ଶ ൌ ͳǤ͸ ‫ʹ כ ͳ כ ͳ כ‬Ǥͷ ൌ ͶǤͲͲሾȀଶ ሿ ൌ ͶͲͲሾ†ƒȀଶ ሿ

ďͿ ĐԑŝƵŶĞĂǀąŶƚƵůƵŝ͗

Valoarea caracteristică a încărcării din vânt se face conform SREN 1-1-4-2006 si SREN 1-1-4/NB-2007(„AcĠiuni asupra construcĠiilor. AcĠiuni generale – AcĠiuni ale vântului”), cu relaĠia:

™ୣ ൌ “ ୮ ሺœ‡ሻ ‫… כ‬୮ୣ

™ୣ - presiunea vântului ce acĠionează pe suprafeĠele exterioare;

“ ୮ ሺœ‡ሻ - presiunea dinamică de vârf;

ze – înălĠimea de referinĠă pentru presiunea exterioară;

…୮ୣ – coeficient de presiune pentru presiunea exterioară; “ ୮ ሺœሻ ൌ …ୣ ሺœሻ ‫ “ כ‬ୠ

…ୣ ሺœሻ - coeficient de expunere;

“ ୠ - presiunea vitezei de referinĠă; “ ୠ ൌ ‫ כ‬ɏ ‫˜ כ‬ୠଶ ଶ ଵ

˜ୠ - viteza de referinĠă a vântului;

ɏ - densitatea aerului;

˜ୠ ൌ …ୢ୧୰ ‫… כ‬ୱୣୟୱ୭୬ ‫˜ כ‬ୠǡ୭

…ୢ୧୰ - coeficient de direcĠie;

…ୱୣୟୱ୭୬ - factorul de anotimp;

˜ୠǡ୭ - valoarea fundametală a vitezei de referinĠă a vântului. …ୢ୧୰ ൌ ͳ

…ୱୣୟୱ୭୬ ൌ ͳ

˜ୠǡ୭ ൌ ͵ͷȀ• (SREN 1-1-4/NB-2007; Tab 1)

˜ୠ ൌ ͳ ‫͵ כ ͳ כ‬ͷ ൌ ͵ͷȀ•

“ୠ ൌ

ͳ ‫ͳ כ‬ǡʹͷ ‫͵ כ‬ͷଶ ൌ ͹͸ͷǡ͸ʹͷ†ƒȀଶ ʹ

…ୣ ሺœሻ ൌ ͳǡ͹ (SREN 1-1-4:2005; Fig. 4,2)

“ ୮ ሺœሻ ൌ ͳǡ͹ ‫ כ‬͹͸ͷǡ͸ʹͷ ൌ ͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵†ƒȀଶ

vânt panta neexpusa

e/4=4,58

34°

h=9.60

panta expusa

J

I

F

90

H

I

H

I

G

b=9,9

H

G

e/4=2,48

0

b=1,83

F

e/4=4,58

G F

e/10=1,83

e/10=1,83

e/4=2,48

F

e/10=99 e/2=4,95



Ʌ ൌ Ͳι ֜

…୮ୣǡ୊ ൌ െͲǡͻ͹

…୮ୣǡୋ ൌ െͲǡ͹ͷ

…୮ୣǡୌ ൌ െͲǡͺͲ

…୮ୣǡ୍ ൌ െͲǡ͸͹ Ʌ ൌ ͻͲι ֜

…୮ୣǡ୎ ൌ െͲǡͻͷ

…୮ୣǡ୊ ൌ െͳǡͶͺ

…୮ୣǡୋ ൌ െʹǡͲͺ

…୮ୣǡୌ ൌ െͳǡͲͲ

Ʌ ൌ Ͳι ֜

…୮ୣǡ୍ ൌ െͲǡͻ

™ୣ୊ ൌ ͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵ ‫ כ‬ሺെͲǡͻ͹ሻ ൌ െͳʹ͸ʹǡͷͳ͸†ƒȀଶ ™ୣୋ ൌ ͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵ ‫ כ‬ሺെͲǡ͹ͷሻ ൌ െͻ͹ͷǡͳ͹͵†ƒȀଶ

™ୣୌ ൌ ͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵ ‫ כ‬ሺെͲǡͺͲሻ ൌ െͳͲͶͳǡʹͷͳ†ƒȀଶ ™ୣ୍ ൌ ͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵ ‫ כ‬ሺെͲǡ͸͹ሻ ൌ െͺ͹ʹǡͲͶ͹†ƒȀଶ

™ୣ୎ ൌ ͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵ ‫ כ‬ሺെͲǡͻͷሻ ൌ െͳʹ͵͸ǡͶͺͷ†ƒȀଶ

Ʌ ൌ ͻͲι ֜

™ୣ୊ ൌ ͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵ ‫ כ‬ሺെͳǡͶͺሻ ൌ െͳͻʹ͸ǡ͵ͳͶ†ƒȀଶ

™ୣୋ ൌ ͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵ ‫ כ‬ሺെʹǡͲͺሻ ൌ െʹ͹Ͳ͹ǡʹͷʹ†ƒȀଶ

™ୣୌ ൌ ͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵ ‫ כ‬ሺെͳǡͲͲሻ ൌ െͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵†ƒȀଶ

™ୣ୍ ൌ ͳ͵Ͳͳǡͷ͸͵ ‫ כ‬ሺെͲǡͻͲሻ ൌ െͳͳ͹ͳǡͶͲ͹†ƒȀଶ c) Încărcări utile: Categoria A: -

Planúee = 1,5 kN/m2 = 150 daN/ m2;

-

Scări = 3,0 kN/ m2 = 300 daN/ m2;

-

Balcoane = 2,5 kN/ m2 = 250 daN/ m2; Categoria C:

-

C1.1 = 2,0 kN/ m2 = 200 daN/ m2;

-

C1.3 = 3,0 kN/ m2 = 300 daN/ m2; Acoperiú: qk = 0,5 kN/ m2 = 50 daN/ m2; Pod necirculabil = 0,5 kN/ m2 = 50 daN/ m2.

3. AcĠiuni excepĠionale(A) - Sunt date de cutremure, explozii, impactul vehiculelor etc. Încărcarea seismică: Se evaluează printr-un calcul elastic liniar cu forĠa laterală echivalentă conform P1001/2011 (Tab. 4,1) ForĠa tăietoare de bază corespunzătoare modului propriu fundamental, pentru fiecare direcĠie orizontală principală considerată în calculul clădirii, se determină cu relaĠia: ୠ ൌ ɀ୍ ‫כ‬

ஒబ ‫כ‬ୟౝ ୯

ୠ ൌ …ୱ ‫; כ‬

‫ככ‬ɉ‫כ‬Ʉ

…ୱ - coeficient seismic;

G – greutatea construcĠiei.

Pentru clădirile curente din clasa II de expunere úi importanĠă (ɀ୍ ൌ ͳǡͲͲ), în cazul

cutremurelor din Vrancea (Ⱦ଴ ൌ ʹǡ͹ͷ), pentru zidărie confinată úi regim de înălĠime P+1E,

valorile coeficientului global cs sunt date in CR6-2011 în Anexa A, tabelul A.3. ஑౫

‹’ͳ ൌ ͳǡͳͷ


cs = 0,190 ֚  ቐ ஑భ ƒ‰ ൌ ͲǡʹͲ‰

1 22,3 45,43 22,3 45,43 22,3 9,09 8,26 22,3 12,39 5,78 9,09 12,39 4,68 5,78

0 E1 E2 E3 E4 I1 I2 I3 I4 I5 I6 I7 D1 D2 D3

2

2=1-3 19,06 43,27 17,17 37,51 20,41 9,09 6,37 18,52 12,39 4,1 7,41 12,39 3 5,78

3 3,24 2,16 5,13 7,92 1,89 0 1,89 3,78 0 1,68 1,68 0 1,68 0

SuprafaĠa [m ] Plin Tâmplărie

2ŶĐĉƌĐĉƌŝƚŽƚĂůĞĚŝŶƉĞƌĞƜŝƉĞŶŝǀĞů

Total

Tip de Perete

2

4 335 335 335 335 332,5 332,5 332,5 332,5 332,5 332,5 332,5 30 30 30

[daN/m ]

2

gperete/m

5 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55 55

2

[daN/m ]

2

gtâmplărie/m

2

gperete/m * *SuprafaĠa de plin [daN] 6=2*4 6385,1 14495,45 5751,95 12565,85 6786,325 3022,425 2118,025 6157,9 4119,675 1363,25 2463,825 371,7 90 173,4

ϲϳϱϳϮ͕ϲϮϱ

2 Total Număr de Total pentru gpl s.caldă/m * *SuprafaĠa de pentru un pereĠi un tip de perete asemănători perete tâmplărie [daN] 7=3*5 8=7+6 9 10=9*8 178,2 6563,3 1 6563,3 118,8 14614,3 1 14614,25 282,15 6034,1 1 6034,1 435,6 13001,5 1 13001,45 103,95 6890,28 1 6890,275 0 3022,43 1 3022,425 103,95 2221,98 1 2221,975 207,9 6365,8 1 6365,8 0 4119,68 1 4119,675 92,4 1455,65 1 1455,65 92,4 2556,23 1 2556,225 0 371,7 1 371,7 92,4 182,4 1 182,4 0 173,4 1 173,4

Ϭ Wϭ WϮ Wϯ Wϰ Wϱ Wϲ Wϳ Wϴ

Tip de Planúeu

ϭ ϯϭ͕ϱϵ ϯϭ͕ϱϵ Ϭ ϭϯ͕ϱ Ϭ ϭϯ͕ϱ ϲ͕ϵϯ Ϭ ϲ͕ϵϯ Ϯϯ͕ϵϰ Ϭ Ϯϯ͕ϵϰ ϯϴ͕ϴϴ ϭϴ͕ϳ ϮϬ͕ϭϴ ϭϬ͕ϴϵ Ϭ ϭϬ͕ϴϵ ϭϯ͕Ϭϱ Ϭ ϭϯ͕Ϭϱ ϭϬ͕Ϭϴ Ϭ ϭϬ͕Ϭϴ 2ŶĐĉƌĐĉƌŝƚŽƚĂůĞĚŝŶƉůĂŶƕĞĞƉĞŶŝǀĞů

Total

ϰϮϬ͕ϱ ϰϮϬ͕ϱ ϰϮϬ͕ϱ ϰϮϬ͕ϱ ϰϮϬ͕ϱ ϰϮϬ͕ϱ ϰϮϬ͕ϱ ϰϮϬ͕ϱ

2 gpl SuprafaĠa [m ] SuprafaĠă cu SuprafaĠă cu s.caldă/m2 pardoseală pardoseală [daN/m2] ƌĞĐĞ caldă ϯ ϰ 2=1-3 2

ϱ ϰϱϮ͕ϱ ϰϱϮ͕ϱ ϰϱϮ͕ϱ ϰϱϮ͕ϱ ϰϱϮ͕ϱ ϰϱϮ͕ϱ ϰϱϮ͕ϱ ϰϱϮ͕ϱ

s.rece/m 2 [daN/m ]

gpl

ϭϯϮϴϯ͕ϱϵϱ Ϭ Ϭ Ϭ ϳϴϲϯ͕ϯϱ Ϭ Ϭ Ϭ

Ϭ ϲϭϬϴ͕ϳϱ ϯϭϯϱ͕ϴϮϱ ϭϬϴϯϮ͕ϴϱ ϵϭϯϭ͕ϰϱ ϰϵϮϳ͕ϳϮϱ ϱϵϬϱ͕ϭϮϱ ϰϱϲϭ͕Ϯ

[daN/m2] 7=3*5

[daN/m2] 6=2*4

2

gpl s.rece/m * *SuprafaĠa cu pardoseală rece

2

gpl s.caldă/m * *SuprafaĠa cu pardoseală caldă

ϭϯϮϴϯ͕ϲ ϲϭϬϴ͕ϳϱ ϯϭϯϱ͕ϴϮϱ ϭϬϴϯϮ͕ϴϱ ϭϲϵϵϰ͕ϴ ϰϵϮϳ͕ϳϮϱ ϱϵϬϱ͕ϭϮϱ ϰϱϲϭ͕Ϯ

8=7+6

ϵ ϭ ϭ ϭ ϭ ϭ ϭ ϭ ϭ

ϭϯϮϴϯ͕ϱϵϱ ϲϭϬϴ͕ϳϱ ϯϭϯϱ͕ϴϮϱ ϭϬϴϯϮ͕ϴϱ ϭϲϵϵϰ͕ϴ ϰϵϮϳ͕ϳϮϱ ϱϵϬϱ͕ϭϮϱ ϰϱϲϭ͕Ϯ ϲϱϳϰϵ͕ϴϳ

10=9*8

Total Număr de Total pentru pentru un planúee un tip de planúeu asemănătoare plaúeu

G2

G = G1+G2 G1= încărcări totale din pere‫܊‬i pe nivel + încărcări totale din plan‫܈‬ee pe nivel + 0,4 * total încărcări utile

G1

G2 = 0,5*încărcări totale din pere‫܊‬i pe nivel + încărcări totale din pere‫܊‬ii de frontoane+ încărcări unitare din plan‫܈‬eu sub pod*Spl,pod + încărcări unitare acoperi‫*܈‬Sac+ 0,4*max [sk ; U]

ͳ ൌ ͸͹ͷ͹ʹǡ͸ʹͷ ൅ ͸ͷ͹Ͷͻǡͺ͹Ͳ ൅ ͲǡͶ ‫ כ‬ሺͳʹͻǡʹͻ ‫ͳ כ‬ͷͲ ൅ ͳͲǤͲͺ ‫ʹ כ‬ͷͲ ൅ Ͷǡͻ ‫ͲͲ͵ כ‬ሻ

ͳ ൌ ͳͶʹ͸͹ͷǡͺͻͷሾ†ƒሿ

ʹ ൌ Ͳǡͷ ‫ כ‬͸͹ͷ͹ʹǤ͸ʹͷ ൅ Ͷ͸ͻǡͷͲ ‫ͻʹͳ כ‬ǡʹͻ ൅ ͳͷʹǡͲͲ ‫͵ͳʹ כ‬ǡ͵͹ͺ ൅ ͲǡͶ ‫ כ‬ሺͳ͹ͷ ‫ͳ כ‬ͺͳǡͳ͹ሻ

ʹ ൌ ͳ͵ͻ͸Ͳ͵ǡ͵ʹͶሾ†ƒሿ

ൌ ͳͶʹ͸͹ͷǡͺͻͷ ൅ ͳ͵ͻ͸Ͳ͵ǡ͵ʹͶ ൌ ʹͺʹʹ͹ͻǡʹͳͻሾ†ƒሿ ୠ ൌ ͲǡͳͻͲ ‫ʹ כ‬ͺʹʹ͹ͻǡʹͳͻ

۴‫ ܊‬ൌ ૞૜૟૜૝ሾ‫ۼ܉܌‬ሿ

Gruparea încărcărilor În calculul structurii este necesar să se ia în considera‫܊‬ie combina‫܊‬iile de încărcări cele mai defavorabile, a căror ac‫܊‬iune simultană este practic realizabilă Există doua tipuri de grupări de ac‫܊‬iuni: 1. Gruparea fundamentală ୬

୬

୨ୀଵ

୨ୀଵ

ͳǡ͵ͷ ෍ ୩ǡ୨ ൅ ͳǡͷ୩ǡ୪ ൅ ෍ ͳǡͷɗ଴ǡ୧ ୩ǡ୧

୩ǡ୨ – efectul pe structură al ac‫܊‬iunii permanente j, luată cu valoarea sa caracteristică;

୩ǡ୪ - efectul pe structură al ac‫܊‬iunii variabile ce are ponderea predominantă între ac‫܊‬iunile variabile, luată cu valoarea sa caracteristică; ୩ǡ୧ - efectul pe structură al ac‫܊‬iunii variabile i, luată cu valoarea sa caracteristică;

ɗ଴ǡ୧ - factor de simultaneitate al efectelor pe structură al ac‫܊‬iunilor variabile i (i = 1,2,3...) luate cu valorile lor caracteristice, având valoarea: ɗ଴ǡ୧ ൌ Ͳǡ͹ ; cu excep‫܊‬ia încărcărilor din depozite ‫܈‬i a ac‫܊‬iunilor provenind din ămpinderea pământului, a materialelor pulverulente ‫܈‬i a fluidelor/apei unde: ɗ଴ǡ୧ ൌ ͳǡͲ De exmplu în cazul unei structuri ac‫܊‬ionată predominant de efectele zăpezii, rela‫܊‬ia se scrie: ͳǡ͵ͷ σ୬୨ୀଵ ୩ǡ୨ ൅ ͳǡͷ୩ ൅ ͳǡͲͷሺ୩ •ƒ—୩ ሻ

unde:

୩ǡ୨ – valoarea efectului ac‫܊‬iunilor permanente pe structură, calculată cu valoarea caracteristică a ac‫܊‬iunilor permanente; ୩ - valoarea efectului ac‫܊‬iunii din zăpadă pe structură, calculată cu valoarea caracteristică a încărcării din zăpada; ୩ – valoarea efectului ac‫܊‬iunii vântului pe structură, calculată cu valoarea caracteristică a ac‫܊‬iunilor vântului; ୩ - valoarea efectului ac‫܊‬iunilor datorate exploatării construc‫܊‬iei (ac‫܊‬iunile utile), calculată cu valoarea caracteristică a ac‫܊‬iunilor datorate exploatării.

2. Gruparea specială ୬

୬

୨ୀଵ

୨ୀଵ

෍ ୩ǡ୨ ൅ ɀ୍ ‫ כ‬୉ǡ୩ ൅ ෍ ɗଶǡ୧ ୩ǡ୧

unde: ୉ǡ୩ - valoarea caracteristică a ac‫܊‬iunii seismice ce corespunde intervalului mediu de recuren‫܊‬ă, IMR adoptat de cod (IMR = 100 ani în P100-2011); ɗଶǡ୧ – coeficient pentru determinarea valorii cvasipermanente a ac‫܊‬iunii variabile Qi, având valorile recomandate în tabelul 4.1 din normativul cu indicativul CR 1-1-3-2005 (“Cod de proiectare. Evaluarea zăpezii asupra construc‫܊‬iilor”); ɀ୍ - coeficient de importan‫܊‬ă a construc‫܊‬iei având valorile date în tabelul 4.3 din normativul cu indicatorul P100-1/2011 („Cod de proiectare sesmică”), în func‫܊‬ie de clasa de importan‫܊‬ă ‫܈‬i de expunere la cutremur a clădirii.

Alcătuirea ‫܈‬i calculul elementelor structurale

Calculul căprioriorilor

Pentru calculul elementelor din lemn care alcătuiesc ‫܈‬arpanta se utilizează Standardul european Eurocod 5 – „Proiectarea structurilor din lemn”. Evaluarea încărcărilor: Încărcare permanentă: gk = g‫܊‬iglă + g‫܈‬ipcă + gcăprior gk = 40,00 + 16,80 + 52,50 = 109,30 [daN/m2] Încărcarea din zăpadă: sk = 175 [daN/m2] Încărcarea din vânt: Din calculul încărcărilor a rezultat că vântul ac‫܊‬ionează asupra acoperi‫܈‬ului prin suc‫܊‬iune, deci, nu vom lua în considerare ac‫܊‬iunea vântului. Încărcări caracteristice: gcăp,d = gk * l = 109,30 * 0,80 = 97,28 [daN/m] scăp = sk * l = 175*0,80 = 155,75 [daN/m] l – distan‫܊‬a maximă dintre doi căpriori; •ୡă୮ǡୢ ൌ •ୡă୮ ‫•‘… כ‬Į ൌ ͳͷͷǡ͹ͷ ‫͵•‘… כ‬Ͷ° ൌ ͳʹͻǡͳʹ͵ሾ†ƒȀሿ “ ୡă୮ǡୢ ൌ ͳǡ͵ͷ ‫ ‰ כ‬ୡă୮ǡୢ ൅ ͳǡͷ ‫• כ‬ୡă୮ǡୢ “ ୡă୮ǡୢ ൌ ͳǡ͵ͷ ‫ͻ כ‬͹ǡʹͺ ൅ ͳǡͷ ‫ͻʹͳ כ‬ǡͳʹ͵ ൌ ͵ͳͷǡͻ͹ʹሾ†ƒȀሿ 1RUPDWLY 67$6 ,SRWH]D 67

2 -3 15 , 97

3 -3 15 , 97

4

-3 15 , 97

1

Z X

Versiune Educationala (8C343FAD39C0F0DBD76C562791CFDAF2{}Marciuc Constantin)

Z

X

$QDOL]DOLQLDUD 1RUPDWLY 67$6 ,SRWH]D 67 (: ( (3 ( ((5 ( 0\>GD1P@ &RPS

Proiectant: Marciuc Constantin Model: caprior.axs

2

-3 15 , 97

3

-3 15 , 97

4

-3 15

, 97

1

10.07.2012

Pagina 1

Versiune Educationala (8C343FAD39C0F0DBD76C562791CFDAF2{}Marciuc Constantin)

-32,2

Proiect:

AxisVM 10.0 R3k HALLGATÓI VÁLTOZAT · Utilizator legal: 8C343FAD39C0F0DBD76C562791CFDAF2{}Marciuc Constantin

130,6

158,4

-130,9

Z

X

$QDOL]DOLQLDUD 1RUPDWLY 67$6 ,SRWH]D 67 (: ( (3 ( ((5 ( 1[>GD1@ &RPS

Proiectant: Marciuc Constantin Model: caprior.axs

Proiect:

2

-31 5, 9 7

3

, 97

-200,3

4

-3 15

, 97

1

Pagina 2

Versiune Educationala (8C343FAD39C0F0DBD76C562791CFDAF2{}Marciuc Constantin)

-3 15

10.07.2012

AxisVM 10.0 R3k HALLGATÓI VÁLTOZAT · Utilizator legal: 8C343FAD39C0F0DBD76C562791CFDAF2{}Marciuc Constantin

179,3

216,7 -266,9

179,5

Solicitarea: -

încovoiere + întindere

Voi dimensiona căpriorul din condi‫܊‬ia de rezisten‫܊‬a ‫܈‬i îl voi verifica cu ajutorul condi‫܊‬iei de rigiditate. 1. Condi‫܊‬ia de rezisten‫܊‬ă: ɐ୫ୢ ɐ୲ǡ଴ǡୢ ൅ ൑ͳ ˆ୫ୢ ˆ୲ǡ଴ǡୢ ɐ୫ୢ - valoarea de calcul a tensiunii din încovoiere; ˆ୫ୢ - valoarea de calcul a rezisten‫܊‬ei la încovoiere; ɐ୲ǡ଴ǡୢ - valoarea de calcul a tensiunii de întindere în lungul fibrei; ˆ୲ǡ଴ǡୢ - valoarea de calcul a rezisten‫܊‬ei la întindere în lungul fibrei. ɐ୫ୢ ൌ

୑ౣ౗౮

ɐ୲ǡ଴ǡୢ ൌ

୛ ୒ౣ౗౮ ୅

ˆ୫ୢ ൌ  ୫୭ୢ ‫כ‬

୤ౣǡౡ ஓ౉

ˆ୲ǡ଴ǡୢ ൌ  ୫୭ୢ ‫כ‬

୤౪ǡబǡౡ ஓ౉

ˆ୫ǡ୩ ; ˆ୲ǡ଴ǡ୩ - valoarea caracteristică a capacită‫܊‬ii portante la încovoiere, respectiv întindere; Se va folosi un lemn de esen‫܊‬ă moale, de clasă C24 cu următoarele capacită‫܊‬i portante: ˆ୫ǡ୩ ൌ ʹͶሾȀଶ ሿ ൌ ʹͶ ‫Ͳͳ כ‬ହ ሾ†ƒȀଶ ሿ

(SR EN 338)

ˆ୲ǡ଴ǡ୩ ൌ ͳͶሾȀଶ ሿ ൌ ͳͶ ‫Ͳͳ כ‬ହ ሾ†ƒȀଶ ሿ

(SR EN 338)

 ୫୭ୢ - factor de modificare ce ‫܊‬ine seama de efectul duratei de încărcării ‫܈‬i umidită‫܊‬ii;  ୫୭ୢ ൌ Ͳǡͺ - ac‫܊‬iuni de durată medie, clasa de exploatare 2; (SR EN 1995-1-1:2004; Tabelul 3.1) ɀ୑ - coeficient par‫܊‬ial de siguran‫܊‬ă pentru material. ɀ୑ ൌ ͳǡ͵ - lemn masiv ˆ୫ǡୢ ൌ Ͳǡͺ ‫כ‬ ˆ୲ǡ଴ǡୢ ൌ Ͳǡͺ ‫כ‬

ଶସ‫כ‬ଵ଴ఱ ଵǡଷ ଵସ‫כ‬ଵ଴ఱ ଵǡଷ

(SR EN 1995-1-1:2004; Tabelul 2.3) ൌ ͳͶ͹͸ͻʹ͵ǡͲ͹͹ሾ†ƒȀଶ ሿ ൌ ͺ͸ͳͷ͵ͺǡͶ͸ʹሾ†ƒȀଶ ሿ

୫ୟ୶ ൌ ͳͷͺǡͶͲሾ†ƒሿ ୫ୟ୶ ൌ ʹ͸͸ǡͻͲሾ†ƒሿ ൌ

ୠ‫כ‬୦మ ଺

;

ൌ „‫Šכ‬

Š ൌ ͳǡͷ ൊ ͳǡͺ ฺ Š ൌ ͳǡͷ ‫„ כ‬ „

୫ୟ୶ ୫ୟ୶ ୫ୟ୶ ୫ୟ୶ „ ‫ כ‬ሺͳǡͷ ‫„ כ‬ሻଶ „ ‫כ‬ ͳǡͷ ‫„ כ‬  ൅  ൑ͳฺ ͸ ൅ ൑ ͳ ฺ „ ൌ ͲǡͲ͸͹ ˆ୫ǡୢ ˆ୲ǡ଴ǡୢ ˆ୫ǡୢ ˆ୲ǡ଴ǡୢ ‫ ܊‬ൌ ૠ‫ ܊ ฺ ܕ܋‬ൌ ૚૙‫ܕ܋‬ ‫ ܐ‬ൌ ૚ǡ ૞ ‫ כ‬૚૙ ൌ ૚૞‫ܕ܋‬ 2. Condi‫܊‬ia de rigiditate: —୫ୟ୶ ൌ —ୟୢ୫ ൌ

୪ ଵହ଴

ൊ

୪ ଷ଴଴

—୫ୟ୶ - săgeata maximă; —ୟୢ୫ – săgeata maximă admisibilă; l – deschiderea maximă a căpriorului. —୫ୟ୶ ൌ —ଵ ൅ —ଶ ൅ —ଷ ൅ —ସ

(SR EN 1995-1-1:2004; rela‫܊‬ia 2.2)

—ଷ ൌ —ସ ൌ Ͳ

- deforma‫܊‬ii finale pentru ac‫܊‬iuni variabile secundare;

—ଵ ൌ —୧୬ୱ୲ǡୋ ‫ כ‬ሺͳ ൅  ୢୣ୤ ሻ

- deforma‫܊‬ia finală pentru o ac‫܊‬iune permanentă, G; (SR EN 1995-1-1:2004; rela‫܊‬ia 2.3)

—ଶ ൌ —୧୬ୱ୲ǡୱ ‫ כ‬ሺͳ ൅ ɗଶǡଵ ‫  כ‬ୢୣ୤ ሻ

- deforma‫܊‬ie finală pentru ac‫܊‬iunea variabilă principală (zăpadă), s; (SR EN 1995-1-1:2004; rela‫܊‬ia 2.4)

 ୢୣ୤ - factor de deforma‫܊‬ie;  ୢୣ୤ ൌ ͲǡͺͲ

(SR EN 1995-1-1:2004; Tabelul 3.2)

ɗଶǡଵ - coeficient pentru valoarea cvasipermanentă a ac‫܊‬iunilor variabile. ɗଶǡଵ ൌ ͲǡͶ —୧୬ୱ୲

ͷ “ ‫Ž כ‬ସ ൌ ‫כ‬ ͵ͺͶ  ‫ כ‬

“ ൌ •ୡă୮ǡୢ ‫•‘… כ‬Į ൅ ‰ ୡ£୮ǡୢ ‫•‘… כ‬Į ൌ ͳʹͻǡͳʹ͵ ‫͵•‘… כ‬Ͷι ൅ ͻ͹ǡʹͺ ‫͵•‘… כ‬Ͷι “ ൌ ͳͺ͹ǡ͸ͻ͹ሾ†ƒȀሿ Ž ൌ ʹǡͶͻͶ  —୧୬ୱ୲ ൌ

ͷ ͳͺ͹ǡ͸ͻ͹ ‫ʹ כ‬ǡͶͻͶସ ‫כ‬ ൌ ͷǡʹͶͷ ‫ିͲͳ כ‬ଷ ሾሿ ͵ͺͶ ͳͳ ‫ͳ כ ଼Ͳͳ כ‬ǡͶͶ ‫ିͲͳ כ‬ହ

—ଵ ൌ ͷǡʹͶͷ ‫ିͲͳ כ‬ଷ ‫ כ‬ሺͳ ൅ Ͳǡͺሻ ൌ ͻǡͶͶͳ ‫ିͲͳ כ‬ଷ ሾሿ —ଶ ൌ ͷǡʹͶͷ ‫ିͲͳ כ‬ଷ ‫ כ‬ሺͳ ൅ ͲǡͶ ‫Ͳ כ‬ǡͺሻ ൌ ͸ǡͻʹ͵ ‫ିͲͳ כ‬ଷ ሾሿ —ଵ ൅ —ଶ ൌ ሺͻǡͶͶͳ ൅ ͸ǡͻʹ͵ሻ ‫ିͲͳ כ‬ଷ ൌ ͳǡ͸͵͸ ‫ିͲͳ כ‬ଶ ሾሿ

—ୟୢ୫ ൌ

Ž ʹǡͶͻͶ ൌ ൌ ͳǡ͸͸͵ ‫ିͲͳ כ‬ଶ ሾሿ ͳͷͲ ͳͷͲ

‫ ܠ܉ܕܝ‬ൌ ૚ǡ ૟૜૟ ‫ כ‬૚૙ି૛ ሾ‫ܕ‬ሿ ൏ ‫ ܕ܌܉ܝ‬ൌ ૚ǡ ૟૟૜ ‫ כ‬૚૙ି૛ ሾ‫ܕ‬ሿ

Calculul plan‫܈‬eului

Alegerea materialelor: a) Calitatea betonului se alege în func‫܊‬ie de clasa de expunere a construc‫܊‬iei în condi‫܊‬iile de mediu. Conform SR EN 1992-1-1:2004, Tabelul 4.1 construc‫܊‬ia se încadrează în clasa de expunere XC1 (coroziune indusă de carbonatare în mediu uscat sau umed în permanen‫܊‬ă). Pentru această expunere, clasa minimă de beton este C16/20. Betonul ales este de clasă C20/25 ‫܈‬i are următoarele caracteristici: ˆୡ୩ ൌ ʹͲሾȀଶ ሿ; ˆୡ୩ – rezisten‫܊‬a caracteristică la compresiune a betonului măsurată pe cilindri la 28 de zile; ˆୡୢ ൌ Ƚୡୡ ‫כ‬

୤ౙౡ ஓౙ

ଶ଴

ൌ ͳ ‫ כ‬ଵǡହ ൌ ͳ͵ǡ͵͵͵ሾȀଶ ሿ

ˆୡୢ - rezisten‫܊‬a de calcul la compresiune a betonului; Ƚୡୡ – coeficient ce ‫܊‬ine seama de efectele de lungă durată asupra rezisten‫܊‬ei la compresiune ‫܈‬i de efectele defavorabile ce rezultă din modul de aplicare al încărcării; ɀୡ - coeficient par‫܊‬ial pentru beton; ሺଶȀଷሻ

ˆୡ୲୫ ൌ Ͳǡ͵ ‫ˆ כ‬ୡ୩

ൌ Ͳǡ͵ ‫Ͳʹ כ‬ሺଶȀଷሻ ൌ ʹǡʹሾȀଶ ሿ

ˆୡ୲୫ - valoarea medie a rezisten‫܊‬ei la întindere directă a betonului; b) Folosim un o‫܊‬el marca S345 cu carcteristicile: ˆ୷୩ ൌ ͵ͶͷሾȀଶ ሿ ˆ୷୩ - limita de curgere carcteristică a armăturilor pentru beton armat; ˆ୷ୢ ൌ

୤౯ౡ ஓౙ

ൌ

ଷସହ

ଵǡଵହ

ൌ ͵ͲͲሾȀଶ ሿ;

ˆ୷ୢ - limita de curgere da calcul a armaturilor pentru beton armat.

I.

Plan‫܈‬eul cuprins între axele 1-2 ‫܈‬i A-D:

1. Alegerea modului de armare: ୪మ ୪భ

ൌ

଻ǡ଼ ଷǡ଺

ൌ ʹǤͳ͸͹ ൐ ʹ ฺ placă armată pe o direc‫܊‬ie;

Žଶ ൌ ͹ǡͺͲ - latura lungă a plăcii; Žଵ ൌ ͵ǡ͸Ͳ - latura scurtă a plăcii. 2. Predimensionare: Š୤ ൌ

Žଵ ͵͸Ͳ ൌ ൌ ͳͲǡʹͻ… ͵ͷ ͵ͷ

Š୤ ൌ ͳ͵…

3. Evaluarea încărcărilor: a) Valori caracteristice: Ac‫܊‬iuni permanente: ‰ ୩ ൌ ͶʹͲǡͷͲሾ†ƒȀଶ ሿ Ac‫܊‬iuni variabile: - Utile: “ ୩ ൌ ͳͷͲሾ†ƒȀଶ ሿ b) Valori de calcul: “ ୢ ൌ ɀୋ ‫ ‰ כ‬୩ ൅ ɀ୕ ‫ “ כ‬୩ ൌ ͳǡ͵ͷ ‫ כ‬ͶʹͲǡͷͲ ൅ ͳǡͷ ‫ͳ כ‬ͷͲ “ ୢ ൌ ͹ͻʹǡ͸͹ͷሾ†ƒȀଶ ሿ 4. Calculul static al plan‫܈‬eului: q

lo

lo

M 

Momentele încovoietoare se calculează în camp ‫܈‬i în reazem: a) În câmp: “ ୢ ‫Ž כ‬ଶ ͹ͻʹǡ͸͹ͷ ‫͵ כ‬ǡ͸Ͳଶ ൌ ൌ ͻ͵͵Ǥͻͳ͸ሾ†ƒ ‫ כ‬ሿ ͳͳ ͳͳ b) În reazem:

ୡ ൌ

୰ ൌ

“ ୢ ‫Ž כ‬ଶ ͹ͻʹǡ͸͹ͷ ‫͵ כ‬ǡ͸Ͳଶ ൌ ൌ ͹͵͵Ǥ͹ͻͳሾ†ƒ ‫ כ‬ሿ ͳͶ ͳͶ

5. Calculul armăturilor de rezisten‫܊‬ă: Se cunosc: Š୤ ൌ ͳ͵Ͳ „ ൌ ͳͲͲͲ ƒ ൌ ͳͲ - acoperirea cu beton ୡ ൌ ͻ͵͵ǡͻͳ͸ ‫Ͳͳ כ‬ସ ሾ ‫ כ‬ሿ ୰ ൌ ͹͵͵ǡ͹ͻͳ ‫Ͳͳ כ‬ସ ሾ ‫ כ‬ሿ

a

Pe reazem

b

a

x

† ൌ Š୤ െ ƒ ൌ ͳ͵Ͳ െ ͳͲ ൌ ͳʹͲ a) În câmp:

Ɋൌ

ͻ͵͵ǡͻͳ͸ ‫Ͳͳ כ‬ସ  ൌ ൌ ͲǡͲͶͻ „ ‫† כ‬ଶ ‫ˆ כ‬ୡୢ ͳͲͲͲ ‫Ͳʹͳ כ‬ଶ ‫͵ͳ כ‬ǡ͵͵͵

š ൌ † ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫ כ‬Ɋ൯ ൌ ͳʹͲ ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫Ͳ כ‬ǡͲͶͻ൯ ൌ ͷǡͻͺ͹ ୱ ൌ

š ‫ˆ כ „ כ‬ୡୢ ͷǡͻͺ͹ ‫͵ͳ כ ͲͲͲͳ כ‬ǡ͵͵͵ ൌ ൌ ʹ͸͸ǡͲͷͺଶ ˆ୷ୢ ͵ͲͲ

ൌ ͵Ͳͳǡͷͻ͵ଶ ሺ͸‫׎‬ͺȀͷʹሻ ୰ୣୟ୪ ୱ b) Pe reazem:

Ɋൌ

͹͵͵ǡ͹ͻͳ ‫Ͳͳ כ‬ସ ൌ ͲǡͲ͵ͻ ͳͲͲͲ ‫Ͳʹͳ כ‬ଶ ‫͵ͳ כ‬ǡ͵͵͵

š ൌ ͳʹͲ ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫Ͳ כ‬ǡͲ͵ͻ൯ ൌ Ͷǡ͸͹ͺ ୱ ൌ

Ͷǡ͸͹ͺ ‫͵ͳ כ ͲͲͲͳ כ‬ǡ͵͵͵ ൌ ʹͲ͹ǡͺͺ͵ଶ ͵ͲͲ

ൌ ʹͷͳǡ͵ʹ͹ଶ ሺͷ‫׎‬ͺȀͷʹሻ ୰ୣୟ୪ ୱ

b

hf

d

hf

d

x

În câmp

II.

Plan‫܈‬eul cuprins între axele 5-6 ‫܈‬i A-D - tip 6:

1. Alegerea modului de armare: ୪మ ୪భ

଻ǡ଼

ൌ ସǡହ ൌ ͳǡ͹͵͵ ൏ ʹ ฺ placă armată pe două direc‫܊‬ii;

Žଶ ൌ ͹ǡͺͲ - latura lungă a plăcii; Žଵ ൌ ͶǡͷͲ - latura scurtă a plăcii. 2. Predimensionare: Š୤ ൌ

Žଵ ͶͷͲ ൌ ൌ ͳͲǡͲͲ… Ͷͷ Ͷͷ

Š୤ ൌ ͳ͵…

3. Evaluarea încărcărilor: a) Valori caracteristice: Ac‫܊‬iuni permanente: ‰ ୩ ൌ ͶʹͲǡͷͲሾ†ƒȀଶ ሿ Ac‫܊‬iuni variabile: - Utile: “ ୩ ൌ ͳͷͲሾ†ƒȀଶ ሿ b) Valori de calcul: “ ୢ ൌ ɀୋ ‫ ‰ כ‬୩ ൅ ɀ୕ ‫ “ כ‬୩ ൌ ͳǡ͵ͷ ‫ כ‬ͶʹͲǡͷͲ ൅ ͳǡͷ ‫ͳ כ‬ͷͲ “ ൌ ͹ͻʹǡ͸͹ͷሾ†ƒȀଶ ሿ 4. Calculul static al plan‫܈‬eului: Momentele încovoietoare se calculează în câmp ‫܈‬i în reazem: y

1.00

x lx = 4.50 q

Mx' Mx

My

ly = 7.80

q

My'

1.00

a) În câmp: ୶ ൌ Ƚଵ ‫ “ כ‬ୢ ‫Ž כ‬ଶ୶ ൌ ͲǡͲ͵͹͸ ‫ כ‬͹ͻʹǡ͸͹ͷ ‫ כ‬ͶǡͷͲଶ ൌ ͸Ͳ͵ǡͷͶ͵ሾ†ƒ ‫ כ‬ሿ ୷ ൌ Ƚଶ ‫ “ כ‬ୢ ‫Ž כ‬ଶ୷ ൌ ͲǡͲͲͳͻ ‫ כ‬͹ͻʹǡ͸͹ͷ ‫ כ‬͹ǡͺͲଶ ൌ ͻͳǡ͸͵Ͳሾ†ƒ ‫ כ‬ሿ ɉൌ

Ž୷ ͹ǡͺͲ ൌ ൌ ͳǡ͹͵͵ ՜ Ƚଵ ൌ ͲǡͲ͵͹͸ሺͳͲͳͲ͹ െ ʹ െ ͻʹǢ ƒ„‡Ž—Ž͹ሻ Ž୶ ͶǡͷͲ ՜ Ƚଶ ൌ ͲǡͲͲͳͻሺͳͲͳͲ͹ െ ʹ െ ͻʹǢ ƒ„‡Ž—Ž͹ሻ

b) Pe reazem: ୶ǡ ൌ െȽସ ‫ “ כ‬ୢ ‫Ž כ‬ଶ୶ ൌ െͲǡͲͺͲͶ ‫ כ‬͹ͻʹǡ͸͹ͷ ‫ כ‬ͶǤͷͲଶ ൌ െͳʹͻͲǡͷͷͶሾ†ƒ ‫ כ‬ሿ ୷ǡ ൌ െȽହ ‫ “ כ‬ୢ ‫Ž כ‬ଶ୷ ൌ െͲǡͲͳͻʹ ‫ כ‬͹ͻʹǡ͸͹ͷ ‫ כ‬͹ǡͺͲଶ ൌ െͻʹͷǡͻͶ͸ሾ†ƒ ‫ כ‬ሿ ɉൌ

͹ǡͺͲ ൌ ͳǡ͹͵͵ ՜ Ƚସ ൌ ͲǡͲͺͲͶሺͳͲͳͲ͹ െ ʹ െ ͻʹǢ ƒ„‡Ž—Ž͹ሻ ͶǡͷͲ ՜ Ƚହ ൌ ͲǡͲͳͻʹሺͳͲͳͲ͹ െ ʹ െ ͻʹǢ ƒ„‡Ž—Ž͹ሻ

6. Calculul armăturilor de rezisten‫܊‬ă: Se cunosc: Š୤ ൌ ͳ͵Ͳ „ ൌ ͳͲͲͲ ƒ ൌ ͳͲ - acoperirea cu beton ୶ ൌ ͸Ͳ͵ǡͷͶ͵ ‫Ͳͳ כ‬ସ ሾ ‫ כ‬ሿ ୷ ൌ ͻͳǡ͸͵Ͳ ‫Ͳͳ כ‬ସ ሾ ‫ כ‬ሿ ୶ǡ ൌ െͳʹͻͲǡͷͷͶ ‫Ͳͳ כ‬ସ ሾ ‫ כ‬ሿ

Pe reazem

b

a

hf

x

d

hf

d

x

În câmp

a

୷ǡ ൌ െͻʹͷǡͻͶ͸ ‫Ͳͳ כ‬ସ ሾ ‫ כ‬ሿ

b

 † ൌ Š୤ െ ƒ ൌ ͳ͵Ͳ െ ͳͲ ൌ ͳʹͲ

După direc‫܊‬ia scurtă:

a) În câmp: ͸Ͳ͵ǡͷͶ͵ ‫Ͳͳ כ‬ସ ୶ ൌ ൌ ͲǡͲ͵ʹ Ɋൌ „ ‫† כ‬ଶ ‫ˆ כ‬ୡୢ ͳͲͲͲ ‫Ͳʹͳ כ‬ଶ ‫͵ͳ כ‬ǡ͵͵͵ š ൌ † ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫ כ‬Ɋ൯ ൌ ͳʹͲ ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫Ͳ כ‬ǡͲ͵ʹ൯ ൌ ͵ǡͺ͵Ͷ ୱ ൌ

š ‫ˆ כ „ כ‬ୡୢ ͵ǡͺ͵Ͷ ‫͵ͳ כ ͲͲͲͳ כ‬ǡ͵͵͵ ൌ ൌ ͳ͹Ͳǡ͵͹ʹଶ ˆ୷ୢ ͵ͲͲ

ൌ ʹͷͳǡ͵ʹ͹ଶ ሺͷ‫׎‬ͺȀͷʹሻ ୰ୣୟ୪ ୱ b) Pe reazem: ୶ǡ ͳʹͻͲǡͷͷͶ ‫Ͳͳ כ‬ସ Ɋൌ ൌ ൌ ͲǡͲ͸ͺ „ ‫† כ‬ଶ ‫ˆ כ‬ୡୢ ͳͲͲͲ ‫Ͳʹͳ כ‬ଶ ‫͵ͳ כ‬ǡ͵͵͵ š ൌ ͳʹͲ ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫Ͳ כ‬ǡͲ͸ͺ൯ ൌ ͺǡ͵ͷͺ ୱ ൌ

ͺǡ͵ͷͺ ‫͵ͳ כ ͲͲͲͳ כ‬ǡ͵͵͵ ൌ ͵͹ͳǡͶʹͳଶ ͵ͲͲ

ൌ ͵ͻʹǡ͹Ͳଶ ሺͷ‫Ͳͳ׎‬Ȁͷʹሻ ୰ୣୟ୪ ୱ După direc‫܊‬ia lungă:

a) În câmp: ୷ ͻͳǡ͸͵Ͳ ‫Ͳͳ כ‬ସ ൌ ൌ ͲǡͲͲͷ Ɋൌ „ ‫† כ‬ଶ ‫ˆ כ‬ୡୢ ͳͲͲͲ ‫Ͳʹͳ כ‬ଶ ‫͵ͳ כ‬ǡ͵͵͵ š ൌ ͳʹͲ ‫ כ‬ቀͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫Ͳ כ‬ǡͲͲͷቁ ൌ Ͳǡͷ͹ͷ ୱ ൌ

Ͳǡͷ͹ͷ ‫͵ͳ כ ͲͲͲͳ כ‬ǡ͵͵͵ ൌ ʹͷǡͷͳͶଶ ͵ͲͲ

୰ୣୟ୪ ൌ ʹͷͳǡ͵ʹ͹ଶ ሺͷ‫׎‬ͺȀͷʹሻ ୱ b) Pe reazem:

୷ǡ ͻʹͷǡͻͶ͸ ‫Ͳͳ כ‬ସ ൌ ൌ ͲǡͲͶͺ Ɋൌ „ ‫† כ‬ଶ ‫ˆ כ‬ୡୢ ͳͲͲͲ ‫Ͳʹͳ כ‬ଶ ‫͵ͳ כ‬ǡ͵͵͵ š ൌ ͳʹͲ ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫Ͳ כ‬ǡͲͶͺ൯ ൌ ͷǡͻ͵Ͷ ୱ ൌ

ͷǡͻ͵Ͷ ‫͵ͳ כ ͲͲͲͳ כ‬ǡ͵͵͵ ൌ ʹ͸͵ǡ͹ʹͺଶ ͵ͲͲ

୰ୣୟ୪ ൌ ͵Ͳͳǡͷͻ͵ଶ ሺ͸‫׎‬ͺȀͷʹሻ ୱ

III.

Plan‫܈‬eul de la balcon:

1. Predimensionare: Š୤ ൌ

Žଵ ͳʹͲ ൌ ൌ ͳͲǡͲͲ… ͳʹ ͳʹ

Š୤ ൌ ͳ͵…

2. Evaluarea încărcărilor: a) Valori caracteristice: Ac‫܊‬iuni permanente: ‰ ୩ ൌ ͶʹͲǡͷͲሾ†ƒȀଶ ሿ ୩ ൌ ͳͲʹǡ͸ሾ†ƒሿ Ac‫܊‬iuni variabile: - Utile: “ ୩ ൌ ͳͷͲሾ†ƒȀଶ ሿ b) Valori de calcul: “ ୢ ൌ ɀୋ ‫ ‰ כ‬୩ ൅ ɀ୕ ‫ “ כ‬୩ ൌ ͳǡ͵ͷ ‫ כ‬ͶʹͲǡͷͲ ൅ ͳǡͷ ‫ʹ כ‬ͷͲ “ ୢ ൌ ͻͶʹǡ͸͹ͷሾ†ƒȀଶ ሿ 3. Calculul static al plan‫܈‬eului:

q

l M   

Momentul încovoietor: ͻͶʹǡ͸͹ͷ ‫ͳ כ‬ǡʹͲଶ “ ୢ ‫Ž כ‬ଶ ൅ ୢ ‫ Ž כ‬ൌ ൅ ͳͲʹǡ͸Ͳ ‫ͳ כ‬ǡʹͲ ൌ ͺͲͳǡͺͶ͸ሾ†ƒ ‫ כ‬ሿ ൌ ʹ ʹ

4. Calculul armăturilor de rezisten‫܊‬ă: Se cunosc: Š୤ ൌ ͳ͵Ͳ „ ൌ ͳͲͲͲ ƒ ൌ ͳͲ - acoperirea cu beton

hf

x

d

a

 ൌ ͺͲͳǡͺͶ͸ ‫Ͳͳ כ‬ସ ሾ ‫ כ‬ሿ

b  † ൌ Š୤ െ ƒ ൌ ͳ͵Ͳ െ ͳͲ ൌ ͳʹͲ

 ͺͲͳǡͺͶ͸ ‫Ͳͳ כ‬ସ Ɋൌ ൌ ൌ ͲǡͲͶʹ „ ‫† כ‬ଶ ‫ˆ כ‬ୡୢ ͳͲͲͲ ‫Ͳʹͳ כ‬ଶ ‫͵ͳ כ‬ǡ͵͵͵ š ൌ † ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫ כ‬Ɋ൯ ൌ ͳʹͲ ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫Ͳ כ‬ǡͲͶʹ൯ ൌ ͷǡͳʹͳ ୱ ൌ

š ‫ˆ כ „ כ‬ୡୢ ͷǡͳʹͳ ‫͵ͳ כ ͲͲͲͳ כ‬ǡ͵͵͵ ൌ ൌ ʹʹ͹ǡͷͻͳଶ ˆ୷ୢ ͵ͲͲ

୰ୣୟ୪ ൌ ʹͷͳǡ͵ʹ͹ଶ ሺͷ‫׎‬ͺȀͷʹሻ ୱ Lungimi de ancorare: Žୠୢ ൌ Ƚଵ ‫ כ‬Ƚଶ ‫ כ‬Ƚଷ ‫ כ‬Ƚସ ‫ כ‬Ƚହ ‫Ž כ‬ୠୢǡ୰୯ୢ ሾሿ Ƚଵିହ ൌ ͳ - coeficien‫܊‬i care ‫܊‬in seama de forma barelor, acoperirea cu beton ‫܈‬i confinare; Žୠୢǡ୰୯ୢ ൌ Ͳǡʹͷ ‫כ ׎ כ‬

஢౩ౚ ୤ౘౚ

‫ ׎‬- diametrul barei; ɐୱୢ ൌ ˆ୷ୢ – tensiunea din bară, în sec‫܊‬iunea de calcul; ˆୠୢ - efort unitar ultim de aderen‫܊‬ă; ˆୠୢ ൌ ʹǡʹͷ ‫Š כ‬ଵ ‫Š כ‬ଶ ‫ˆ כ‬ୡ୲ୢ ሾȀଶ ሿ Šଵ ൌ ͳ - pentru condi‫܊‬ii de aderen‫܊‬ă bună; Šଵ ൌ Ͳǡ͹ - pentru condi‫܊‬ii de aderen‫܊‬ă mediocre; Šଶ ൌ ͳ - pentru ‫ ׎‬൏ ͵ʹ݉݉;

ˆୡ୲ୢ ൌ

୤ౙ౪ౡǡబǡబఱ ஓౙ

ሾȀଶ ሿ

Pentru C20/25:

ˆୡ୲ୢ ൌ

ଵǡହ ଵǡହ

ൌ ͳǡͲͲሾȀଶ ሿ

Pentru barele din câmp cu ‫ ׎‬ൌ ͺ: ˆୠୢ ൌ ʹǡʹͷ ‫ ͳ כ ͳ כ ͳ כ‬ൌ ʹǡʹͷሾȀଶ ሿ Žୠୢǡ୰୯ୢ ൌ Ͳǡʹͷ ‫ כ‬ͺ ‫כ‬

ଷ଴଴

ଶǡଶହ

ൌ ʹ͹Ͳሾሿ

Žୠୢ ൌ ͳ ‫ʹ כ ͳ כ ͳ כ ͳ כ ͳ כ‬͹Ͳ ൌ ʹ͹Ͳሾሿ Pentru barele din reazem cu ‫ ׎‬ൌ ͺ: ˆୠୢ ൌ ʹǡʹͷ ‫Ͳ כ‬ǡ͹ ‫ ͳ כ ͳ כ‬ൌ ͳǡͷ͹ͷሾȀଶ ሿ ଷ଴଴

Žୠୢǡ୰୯ୢ ൌ Ͳǡʹͷ ‫ כ‬ͺ ‫ כ‬ଵǡହ଻ହ ൌ ͵ͺͲሾሿ Žୠୢ ൌ ͳ ‫͵ כ ͳ כ ͳ כ ͳ כ ͳ כ‬ͺͲ ൌ ͵ͺͲሾሿ Pentru barele din reazem cu ‫ ׎‬ൌ ͳͲ: ˆୠୢ ൌ ʹǡʹͷ ‫Ͳ כ‬ǡ͹ ‫ ͳ כ ͳ כ‬ൌ ͳǡͷ͹ͷሾȀଶ ሿ ଷ଴଴

Žୠୢǡ୰୯ୢ ൌ Ͳǡʹͷ ‫ כ Ͳͳ כ‬ଵǡହ଻ହ ൌ ͶͺͲሾሿ Žୠୢ ൌ ͳ ‫ כ ͳ כ ͳ כ ͳ כ ͳ כ‬ͶͺͲ ൌ ͶͺͲሾሿ

Lungimi de suprapunere: ݈଴ ൌ ߙ଺ ‫Ž כ‬ୠୢ ሾሿ ߩଵ - propor‫܊‬ia barelor; ߩଵ ൌ ͷͲΨ ՜ ߙ଺ ൌ ͳǡͶ Pentru barele din câmp cu ‫ ׎‬ൌ ͺ: ݈଴ ൌ ͳǡͶ ‫ʹ כ‬͹Ͳ ൌ ͵ͺͲሾሿ

Calculul pere‫܊‬ilor

Calculul densităĠii pereĠilor structurali pe cele două direcĠii
 

 



 - aria netă totală a pereĠilor structurali din zidărie de pe direcĠia de calcul  – aria planúeului de la nivelul respectiv   
       

1.

(P100-1/2011; Tabel 8.6)

Pe direcĠie longitudinală:

  !" # $% # &% # &$ #  % # $% # " # % # ' #  # ' # "(  )   )' *+,

  "  &"    *+, -.,/


  /0//, 

 &") 1 

2.

Pe direcĠie transversală:

  !$$ #  # $& # $) # $& # $$ # $& # $% # & % # $$ # %(  )   *+,

  "  &"    *+, /200


  /0//, 

 '  1  A. ‫܇‬pale‫܊‬ii

I.

Determinarea caracteristicilor geometrice

Voi calcula momentele de iner‫܊‬ie ‫܈‬i ariile fiecărui ‫܈‬palet împarte, apoi voi determina pentru fiecare modulul de elasticitate de scurtă durată al zidăriei confinate. Iz – modulul de iner‫܊‬ie al sec‫܊‬iunii de zidărie, calculat în raport cu axele principale de iner‫܊‬ie ale peretelui; Ib - modulul de iner‫܊‬ie al sec‫܊‬iunii de beton, calculat în raport cu axele principale de iner‫܊‬ie ale peretelui; Ai – aria ‫܈‬paletului i; Ez – modulul de elasticitate longitudinal al zidăriei; Eb - modulul de elasticitate longitudinal al betonului; Ezc – modulul de elasticitate echivalent de scurtă durată al zidăriei confinate; Se vor utiliza cărămizi GVP 290/140/138 cu caracteristicile:


898:8*3ă9ă*9;<:=9>*?;>:=@>?8 A 34  &

*56++ *7 3B  %

*56++, ,

Ez = 1000*fk

(CR6-2011; tabelul 4.2b)

(CR6-2011)

Ez = 1000*6,00 = 6000 N/mm2; Se va utiliza beton clasa C16/20 cu următoarele specifica‫܊‬ii: Eb = 270000 N/mm2 CD 

(CR6-2011; tabelul 3.7);

C  E # CB  EB E # EB

CDFG 

H CD 

n – numărul de ‫܈‬pale‫܊‬i Caracteristicile geometrice ale pere‫܊‬ilor structurali care participă la preluarea for‫܊‬elor seismice, se vor stabili fără a lua în considera‫܊‬ie aportul adus de pere‫܊‬ii de pe direc‫܊‬ie perpendiculară, asupra rigidită‫܊‬ii. Determinarea caracteristicilor geometrice ale ‫܈‬pale‫܊‬ilor de pe direc‫܊‬ie transversală Ez = 6000*105 daN/m2 Eb = 270000*105 daN/m2 Nr.

Ai

Iz

Ib

Ez

Eb

Ezc

Ezc,med

‫܇‬palet

(mm2)

(mm4)

(mm4)

(N/mm2)

(N/mm2)

(N/mm2)

(N/mm2)

1

0,696

1,4094E+11

1,86619E+11

6000

270000

156407,866

2

0,957

4,75673E+11

3,79629E+11

6000

270000

123177,4243

3

1,131

9,54608E+11

4,62888E+11

6000

270000

92210,07729

4

1,044

7,308E+11

3,83413E+11

6000

270000

96845,36271

5

1,044

6,525E+11

4,59103E+11

6000

270000

115034,6451

6

1,044

6,525E+11

4,59103E+11

6000

270000

115034,6451

7

0,3045

15089062000

12415963000

6000

270000

125171,4689

8

0,3915

34827187000

23769463000

6000

270000

113090,3922

9

1,131

9,54608E+11

4,62888E+11

6000

270000

92210,07729

10

0,3915

54402187000

4846963300

6000

270000

27596,90569

11

0,3915

34827187000

23769463000

6000

270000

113090,3922

12

0,435

17617500000

61730801000

6000

270000

211384,7563

13

0,957

4,75673E+11

3,79629E+11

6000

270000

123177,4243

115725,5

Distribu‫܊‬ia for‫܊‬ei seismice de bază pe nivel:

F2

m1 Z1

F1

m2

Z2

II.

Fb FJ J

I  IB  H

FK K

(P100-1/2011; rela‫܊‬ia 4,6)

Fi – for‫܊‬a seismică orizonta‫܊‬ă static echivalentă de la nivelul i; Fb – for‫܊‬a tăietoare de bază corespunzătoare modului fundamental, reprezentând rezultanta for‫܊‬elor seismice orizontale de nivel; mi, mj - -masa de nivelul i sau j, determinată conform anexei C din P100-1/2011; zi, zj – înăl‫܊‬imea până la nivelul i sau j, masurată fa‫܊‬ă de baza construc‫܊‬iei. z1 = 2,80 m = 2800 mm z2 = 5,60 m = 5600 mm* L  &'%")%*M@5N  &'%")%M5N L  $)& $$*M@5N  $)& $$*M5N IB  %$&$*M@5N  %$&$ *M5N &'%")%  "

 " $" *M5N " '   $)& $$  %&

I,  %$&$   $%)%%")*M5N " '  

I/  %$&$ 

I/ # I,  IB O **** " $" *M5N # $%)%%")*M5N  %$&$ *M5N

III.

Distribu‫܊‬ia for‫܊‬elor seismice de nivel pe pere‫܊‬i: RK

IPQ  I  H

RK

Rj – rigiditatea consolei verticale.

SQ 

TUVW X XY [\ ]JK YZ K

Ezc,med = 115725,5 N/mm2 H – numărul de niveluri * înăl‫܊‬imea etajului; H = 2*2800 = 5600 mm Ip – momentul de iner‫܊‬ie al peretelui în asamblu; Ai – aria activă a inimii. Parter: Eƌ͘

CDFG

;EͬŵŵϮͿ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ I/  H I/PQ  WĞƌĞƚĞ ϭ Ϯ ϯ ϰ ϱ ϲ

E/Q

 ŵŵ ϱϲϬϬ ϱϲϬϬ ϱϲϬϬ ϱϲϬϬ ϱϲϬϬ ϱϲϬϬ

;ŵŵϰͿ ϭ͕ϯϲϵнϭϯ ϭ͕ϰϯнϭϯ ϭ͕ϭϮϴнϭϮ ϭ͕ϯϬϮнϭϯ ϭ͕Ϯϳϴнϭϯ ϭ͕Ϯϯϱнϭϯ

;ŵŵϮͿ ϭϲϱϯϬϬϬ ϮϭϳϱϬϬϬ ϭϬϰϰϬϬϬ ϭϳϰϬϬϬϬ ϭϵϭϰϬϬϬ ϭϯϵϮϬϬϬ







Etaj 1: Eƌ͘

CDFG

;EͬŵŵϮͿ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ ϭϭϱϳϮϱ͕ϰϵϱ H I,  I,PQ WĞƌĞƚĞ ϭ Ϯ ϯ ϰ ϱ ϲ

/Q

E,Q



,Q

ŵŵ ϱϲϬϬ ϱϲϬϬ ϱϲϬϬ ϱϲϬϬ ϱϲϬϬ ϱϲϬϬ

;ŵŵϰͿ ϭ͕ϯϲϵнϭϯ ϭ͕ϰϯнϭϯ ϭ͕ϭϮϴнϭϮ ϭ͕ϯϬϮнϭϯ ϭ͕Ϯϳϴнϭϯ ϭ͕Ϯϯϱнϭϯ

;ŵŵϮͿ ϭϲϱϯϬϬϬ ϮϭϳϱϬϬϬ ϭϬϰϰϬϬϬ ϭϳϰϬϬϬϬ ϭϵϭϰϬϬϬ ϭϯϵϮϬϬϬ







SQ

H S Q 

ͳ

H S Q 

ʹ

I/PQ

;EͬŵŵͿ ;EͬŵŵͿ ;EͿ ;EͿ ϴϬϭϰϰϵϯ͕Ϭϴϱ   ϯϯϲϮϰ͕Ϭϰϵ ϵϳϵϮϱϱϵ͕ϯϰϯ   ϰϭϬϴϯ͕ϳϱϴ ϭϳϬϭϱϵϰ͕ϱϴϱ ϰϯϮϯϯϵϴϳ͕ϰϰ ϭϴϭϯϴϰ͕ϭϭ ϳϭϯϴ͕ϴϳϵϯ ϴϭϳϳϮϰϱ͕ϲϬϮ   ϯϰϯϬϲ͕ϴϲϭ ϴϲϲϯϮϱϯ͕ϴϭϵ   ϯϲϯϰϱ͕ϴϲϯ ϲϴϴϰϴϰϭ͕ϬϬϰ   Ϯϴϴϴϰ͕ϳ ϭϴϭϯϴϰ͕ϭϭ   

SQ

I,PQ

;EͬŵŵͿ ;EͬŵŵͿ ;EͿ ;EͿ ϴϬϭϰϰϵϯ͕Ϭϴϱ   ϲϱϳϵϵ͕ϴϴϴ ϵϳϵϮϱϱϵ͕ϯϰϯ   ϴϬϯϵϴ͕Ϭϭϭ ϭϳϬϭϱϵϰ͕ϱϴϱ ϰϯϮϯϯϵϴϳ͕ϰϰ ϯϱϰϵϱϱ͕ϴϵ ϭϯϵϳϬ͕Ϯϴϯ ϴϭϳϳϮϰϱ͕ϲϬϮ   ϲϳϭϯϲ͕ϭϬϰ ϴϲϲϯϮϱϯ͕ϴϭϵ   ϳϭϭϮϲ͕Ϯϴϲ ϲϴϴϰϴϰϭ͕ϬϬϰ   ϱϲϱϮϱ͕ϯϭϴ ϯϱϰϵϱϱ͕ϴϵ   

IV.

Distribu‫܊‬ia for‫܊‬ei seismice de pe pere‫܊‬i pe ‫܈‬pale‫܊‬i: TU^ _ `^ _

IPQ4  IPQ  H

TU^ _ `^ _

Parter: WĞƌĞƚĞ ;ũͿ ϭ  Ϯ  ϯ  ϰ   ϱ  ϲ 

IPQ 

;EͿ ϯϯϲϮϰ͕Ϭϱ  ϰϭϬϴϯ͕ϳϲ  ϳϭϯϴ͕ϴϳϵ  ϯϰϯϬϲ͕ϴϲ   ϯϲϯϰϱ͕ϴϲ  Ϯϴϴϴϰ͕ϳ 

cƉĂůĞƚ ;ŬͿ ϭ Ϯ ϯ ϰ ϱ ϲ ϳ ϴ ϵ ϭϬ ϭϭ ϭϮ ϭϯ

Etaj 1: WĞƌĞƚĞ ;ũͿ ϭ  Ϯ  ϯ  ϰ   ϱ  ϲ 

IPQ 

;EͿ ϲϱϳϵϵ͕ϴϵ  ϴϬϯϵϴ͕Ϭϭ  ϭϯϵϳϬ͕Ϯϴ  ϲϳϭϯϲ͕ϭ   ϳϭϭϮϲ͕Ϯϵ  ϱϲϱϮϱ͕ϯϮ 

cƉĂůĞƚ ;ŬͿ ϭ Ϯ ϯ ϰ ϱ ϲ ϳ ϴ ϵ ϭϬ ϭϭ ϭϮ ϭϯ

;Eͬŵŵ Ϳ ϭϱϲϰϬϳ͕ϴϲϲ ϭϮϯϭϳϳ͕ϰϮϰ ϵϮϮϭϬ͕Ϭϳϳϯ ϵϲϴϰϱ͕ϯϲϮϳ ϭϭϱϬϯϰ͕ϲϰϱ ϭϭϱϬϯϰ͕ϲϰϱ ϭϮϱϭϳϭ͕ϰϲϵ ϭϭϯϬϵϬ͕ϯϵϮ ϵϮϮϭϬ͕Ϭϳϳϯ Ϯϳϱϵϲ͕ϵϬϱϳ ϭϭϯϬϵϬ͕ϯϵϮ Ϯϭϭϯϴϰ͕ϳϱϲ ϭϮϯϭϳϳ͕ϰϮϰ

E^4 

ϰ

;ŵŵ Ϳ ϯ͕ϯϰϬϴнϭϭ ϴ͕ϲϴϰϴнϭϭ ϭ͕ϰϯϯϱнϭϮ ϭ͕ϭϮϳϱнϭϮ ϭ͕ϭϮϳϱнϭϮ ϭ͕ϭϮϳϱнϭϮ Ϯ͕ϳϵϳϲнϭϬ ϱ͕ϵϰϱϵнϭϬ ϭ͕ϰϯϯϱнϭϮ ϱ͕ϵϰϱϵнϭϬ ϱ͕ϵϰϱϵнϭϬ ϴ͕ϭϱϲϯнϭϬ ϴ͕ϲϴϰϴнϭϭ

CD^4  E^4  H CD^4  E^4 

CD^4 

E^4 

CD^4  E^4  H CD^4  E^4 

CD^4  Ϯ

Ϯ

;Eͬŵŵ Ϳ ϭϱϲϰϬϳ͕ϴϲϲ ϭϮϯϭϳϳ͕ϰϮϰ ϵϮϮϭϬ͕Ϭϳϳϯ ϵϲϴϰϱ͕ϯϲϮϳ ϭϭϱϬϯϰ͕ϲϰϱ ϭϭϱϬϯϰ͕ϲϰϱ ϭϮϱϭϳϭ͕ϰϲϵ ϭϭϯϬϵϬ͕ϯϵϮ ϵϮϮϭϬ͕Ϭϳϳϯ Ϯϳϱϵϲ͕ϵϬϱϳ ϭϭϯϬϵϬ͕ϯϵϮ Ϯϭϭϯϴϰ͕ϳϱϲ ϭϮϯϭϳϳ͕ϰϮϰ

ϰ

;ŵŵ Ϳ ϯ͕ϯϰϬϴнϭϭ ϴ͕ϲϴϰϴнϭϭ ϭ͕ϰϯϯϱнϭϮ ϭ͕ϭϮϳϱнϭϮ ϭ͕ϭϮϳϱнϭϮ ϭ͕ϭϮϳϱнϭϮ Ϯ͕ϳϵϳϲнϭϬ ϱ͕ϵϰϱϵнϭϬ ϭ͕ϰϯϯϱнϭϮ ϱ͕ϵϰϱϵнϭϬ ϱ͕ϵϰϱϵнϭϬ ϴ͕ϭϱϲϯнϭϬ ϴ͕ϲϴϰϴнϭϭ

Ϯ

;EΎŵŵ Ϳ ϱ͕ϮϮϱϯнϭϲ ϭ͕Ϭϲϵϴнϭϳ ϭ͕ϯϮϭϵнϭϳ ϭ͕ϬϵϮнϭϳ ϭ͕Ϯϵϳнϭϳ ϭ͕Ϯϵϳнϭϳ ϯ͕ϱϬϭϴнϭϱ ϲ͕ϳϮϰϮнϭϱ ϭ͕ϯϮϭϵнϭϳ ϭ͕ϲϰϬϵнϭϱ ϲ͕ϳϮϰϮнϭϱ ϭ͕ϳϮϰϭнϭϲ ϭ͕Ϭϲϵϴнϭϳ

Ϯ

;EΎŵŵ Ϳ ϱ͕ϮϮϱϯнϭϲ ϭ͕Ϭϲϵϴнϭϳ ϭ͕ϯϮϭϵнϭϳ ϭ͕ϬϵϮнϭϳ ϭ͕Ϯϵϳнϭϳ ϭ͕Ϯϵϳнϭϳ ϯ͕ϱϬϭϴнϭϱ ϲ͕ϳϮϰϮнϭϱ ϭ͕ϯϮϭϵнϭϳ ϭ͕ϲϰϬϵнϭϱ ϲ͕ϳϮϰϮнϭϱ ϭ͕ϳϮϰϭнϭϲ ϭ͕Ϭϲϵϴнϭϳ

Ϯ

;EΎŵŵ Ϳ      ϵ͕ϯϱϬϭϲнϭϳ       

Ϯ

;EΎŵŵ Ϳ      ϵ͕ϯϱϬϭϲнϭϳ       

I/PQ4 

;EͿ ϭϴϳϵ͕Ϭϱϴ ϯϴϰϲ͕ϵϴϴ ϱϴϬϴ͕ϭϴϯ ϰϳϵϳ͕ϵϯϱ ϵϵϬ͕Ϯϵϯϵ ϰϳϱϴ͕ϵϵϯ ϭϮϴ͕ϰϴϰϵ Ϯϰϲ͕ϳϮϬϵ ϱϭϯϴ͕ϯϲϳ ϲϯ͕ϳϴϰϰϮ Ϯϲϭ͕ϯϴϰϱ ϱϯϮ͕ϲϭϰϴ ϯϯϬϰ͕ϳϱϭ

I,PQ4 

;EͿ ϯϲϳϳ͕ϭϴϰ ϳϱϮϴ͕Ϯϴϰ ϭϭϯϲϲ͕Ϯ ϵϯϴϵ͕ϮϮϭ ϭϵϯϳ͕ϵϯϱ ϵϯϭϯ͕Ϭϭϯ Ϯϱϭ͕ϰϯϱϵ ϰϴϮ͕ϴϭϱϯ ϭϬϬϱϱ͕ϰϮ ϭϮϰ͕ϴϮϭϲ ϱϭϭ͕ϱϭϭϭ ϭϬϰϮ͕Ϯϵ ϲϰϲϳ͕ϭϲϰ

V.

Verificarea siguran‫܊‬ei structurale:

Se face verificarea sec‫܊‬iunii ‫܈‬pale‫܊‬ilor care alcătuiesc peretele de pe axa 6, în dreptul

cotei a* 

‫܈‬i la limita superioară a panoului de zidărie de la parter, în sec‫܊‬iunea de sub centură (cota +2,55). La acest nivel, solicitările vor fi:

NEd – efort sec‫܊‬ional de proiectare din for‫܊‬ă axială, generat de încărcările gravita‫܊‬ionale; MEd – efort sec‫܊‬ional de proiectare din moment încovoietor, generat de ac‫܊‬iunea orizontală (seismică); VEd – efort sec‫܊‬ional de proiectare din for‫܊‬ă tăietoare, generat de încărcările orizontale; Rezisten‫܊‬ele de proiectare la eforturi sec‫܊‬ionale (capacitatea portantă a sec‫܊‬iunii) vor fi: NRd; MRd; VRd. 1. Verificarea sec‫܊‬iunii ‫܈‬pale‫܊‬ilor la eforturi sec‫܊‬ionale generate de încărcările verticale Pentru a determina eforturile sec‫܊‬ionale de proiectare este necesară determinarea suprafe‫܊‬ei de plan‫܈‬eu aferentă fiecărui ‫܈‬palet împarte. Saf,‫܈‬p1 = 4.59 m2 Saf,‫܈‬p2 = 6.21 m2 Saf,‫܈‬p3 = 10.38 m2 Saf,‫܈‬p4 = 9.77 m2 Saf,‫܈‬p5 = 1.89 m2 Saf,‫܈‬p6 = 2.53 m2 Saf,‫܈‬p7 = 3.81 m2 Saf,‫܈‬p8 = 2.23 m2 Saf,‫܈‬p9 = 8.26 m2 Saf,‫܈‬p10 = 8.73 m2 Saf,‫܈‬p11 = 2.26 m2 Saf,‫܈‬p12 = 4,219 m2 (8.36 m2) Saf,‫܈‬p13 = 8,27 m2 (14.57 m2)

N2-1

N1-2 N1-0

N0-1

5,b/  cdefgh  ! fgh #  dDi ( #   cdegh  +j!<4 O k( 5/b,  5,b/ # ?^  l   fm

5/b2  5/b, # cdef  ! f #   n h ( # ?  l   o 52b/  5/b2 # ?^  l   fm ‫܇‬paletul 1:

5,b/  %)  !' # &%( #   %)  '%  ''&)%*@5  ''&)% *5 5/b,  ''&)% #   "  %  %'&'$%*@5  %'&'$% *5

5/b2  %'&'$% # %)  !%$ #   % (  "  *@5  "   *5 52b/  "   #   "  %  *@5   *5 ‫܇‬paletul 2:

5,b/  &  !' # &%( #   &  '%  $'%' %*@5  $'%' % *5 5/b,  $'%' % # $$  "  %  '"&""%*@5  '"&""% *5

5/b2  '"&""% # &  !%$ #   % (  %%"*@5  %%" *5

52b/  %%" # $$  "  %  % &&$"*@5  % &&$" *5 ‫܇‬paletul 3:

5,b/  $"  !' # &%( #   $"  '%  &')) *@5  &'))

*5

5/b,  &')) # $)  "  %  $)$ *@5  $)$

*5

5/b2  $)$ # $"  !%$ #   % (  &&*@5  && *5 52b/  && # $)  "  %   $$&*@5   $$& *5 ‫܇‬paletul 4:

5,b/  )''  !' # &%( #   )''  '%  %) "%*@5  %) "% *5

5/b,  %) "% # $&  "  %  $)&%*@5  $)&% *5

5/b2  $)&% # )''  !%$ #   % (  % "&*@5  % "& *5

52b/  % "& # $&  "  %  )") &*@5  )") & *5 ‫܇‬paletul 5:

5,b/  ")  !' # &%( #   ")  '%  $%*@5  $% *5

5/b,  $% # $&  "  %  %&) %*@5  %&) % *5

5/b2  %&) % # ")  !%$ #   % (  &%)"&*@5  &%)"& *5 52b/  &%)"& # $&  "  %  "*@5  " *5 ‫܇‬paletul 6:

5,b/  %$  !' # &%( #   %$  '%  %$ &%*@5  %$ &% *5 5/b,  %$ &% # $&  "  %  & &%*@5  & &% *5

5/b2  & &% # %$  !%$ #   % (  '$  *@5  '$   *5 52b/  '$   # $&  "  %  '))'*@5  '))' *5 ‫܇‬paletul 7:

5,b/  $"  !' # &%( #   $"  '%  $ % %*@5  $ % % *5 5/b,  $ % % #  %  "  %  $& $$%*@5  $& $$% *5

5/b2  $& $$% # $"  !%$ #   % (  %%&'""*@5  %%&'"" *5 52b/  %%&'"" #  %  "  %  &"'& "*@5  &"'& " *5 ‫܇‬paletul 8:

5,b/  $  !' # &%( #   $  '%  $) %*@5  $) % *5

5/b,  $) % # $%  "  %  $ $ %*@5  $ $ % *5

5/b2  $ $ % # $  !%$ #   % (   '%*@5   '% 5 52b/   '% # $%  "  %  %"%'$*@5  %"%'$ *5 ‫܇‬paletul 9:

5,b/  "&  !' # &%( #   "&  '%  ))'$ *@5  ))'$

*5

5/b,  ))'$ # $)  "  %  )"%&' *@5  )"%&'

*5

5/b2  )"%&' # "&  !%$ #   % ( # $)  "  $   &"*@5 5/b2   &" *5

52b/   &" # $)  "  %  )"  "*@5  )" " *5 ‫܇‬paletul 10:

5,b/  "'$  !' # &%( #   "'$  '%  %" &%*@5  %" &% *5

5/b,  %" &% # $%  "  %  &)&$'%*@5  &)&$'% *5

5/b2  &)&$'% # "'$  !%$ #   % ( # $%  "  $  %%%&*@5 5/b2  %%%& *5

52b/  %%%&* # $%  "  %  $$''*@5  $$'' *5

‫܇‬paletul 11:

5,b/  &  !' # &%( #   &  '%  $&'$ *@5  $&'$

*5

5/b,  $&'$ # $%  "  %  $ ) *@5  $ )

*5

5/b2  $ ) # &  !%$ #   % (   "'"*@5   "'" *5 52b/   "'" # $%  "  %  %") ""*@5  %") "" *5 ‫܇‬paletul 12:

5,b/    !' # &%( #     '%  %%)%*@5  %%f)%*5

5/b,  %%)% # %  "  %   )%*@5   f)%*5

5/b2   )% # "$&  !%$ #   % (  "'  '%*@5  "' '%*5 52b/  "'  '% # %  "  %  %') '%*@5  %') '%*5 ‫܇‬paletul 13:

5,b/  "'  !' # &%( #   "'  '%  %

'%*@5  %

'f%*5 5/b,  %

'% # $$  "  %  ) %%*@5  ) %f%*5

5/b2  ) %% # %'  !%$ #   % ( # %  "  $  &)$&%%*@5 5/b2  &)$&%%*5

52b/  &)$&%%* # $$  "  %   $%%%*@5   $%%%*5

Reziste‫܊‬a de proiectare la efort axial a pere‫܊‬ilor din zidărie confinată o voi calcula

prin transformarea sec‫܊‬iunii mixte într-o sec‫܊‬iune ideală de zidărie nearmată, folosind coeficientul de echivalen‫܊‬ă dat de rela‫܊‬ia: eUW



eW

(CR6-2011; rela‫܊‬ia 6.14)

fcd – rezisten‫܊‬a de proiectare la compresiune a betonului din stâlpi‫܈‬ori;

Pentru beton clasa C16/20 ‫܈‬i înăl‫܊‬imea de turnare  150cm, rezisten‫܊‬a de proiectare

la compresiune a betonului, are valoarea: fcd = 7,7 [N/mm2]

(CR6-2011; Tabelul 3.7)

fd – rezisten‫܊‬a de proiectare la compresiune a zidăriei;

3G 

e_

pq

fk – rezisten‫܊‬a caracteristică; fk = 6,00 [N/mm2]

rs – coeficient de siguran‫܊‬ă a materialului. rs  f

tf22

3G  ,f,2  f'"*M56++, N



.f.

,f.,u

 f"$

Contribu‫܊‬ia armăturilor din stâlpi‫܈‬ori la preluarea eforturilor de compresiune este

neglijabilă. Expresia rezisten‫܊‬ei de proiectare la effort axial este: 5RG  v!F(    3G

(CR6-2011; rela‫܊‬ia 6.16)

v!F( – coeficient de reducere a rezisten‫܊‬ei datorată efectului zvelte‫܊‬ii elementelor ‫܈‬i excentricită‫܊‬ii de aplicare a încărcărilor;

 – aria sec‫܊‬iunii ideale de zidărie nearmată a ‫܈‬paletului;   G # ! w (  Bi

(CR6-2011; rela‫܊‬ia 6.15a)

‫܇‬paletul 12:

  &

# !"$ w (  &"

 %&'&"& *++,

5/b2RG  &  %&'&"&  '"  )) ))*5

xybz{|  }~}z} }*x 1 xybz  €yzy ‚*x

52b/RG  "  %&'&"&  '"  $"')&&*5

xzby{|  y~ƒ€}~ „„*x 1 xzby  yz‚}y ‚*x ‫܇‬paletul 13:

  '"$

# !"$ w (  &"

 ")&"& *++,

5/b2RG  &  ")&"&  '"  '"$%  )*5

xybz{|  y€ƒ‚z z} 1 xybz  y„}~ƒ„ ‚‚**x

52b/RG  "  ")&"&  '"  $'"

%&*5

xzby{|  ~ƒ€zz‚ „*x 1 xzby  ~yzƒ‚ ‚‚*x

2. Verificarea sec‫܊‬iunii ‫܈‬pale‫܊‬ilor la moment încovoietor Rezisten‫܊‬a de proiectare la încovoiere a zidariei confinate notată cu MRd, asociată for‫܊‬ei axiale de proiectare (NRd), poate fi calculată prin însumarea rezisten‫܊‬ei de proiectare la încovoiere a sec‫܊‬iunii ideale de zidărie nearmata (MRd(zna,i)), cu rezinten‫܊‬a de proiectare la încovoiere corespunzătoare armăturilor din stâlpi‫܈‬orii de la extremită‫܊‬ile ‫܈‬paletului (MRd(As)). Expresia rezisten‫܊‬ei de proiectare este: MRd = MRd(zna,i) + MRd(As)

Calculul rezisten‫܊‬ei de proiectare la încovoiere asociată for‫܊‬ei axiale de proiectare din încărcări sesmice pentru pere‫܊‬ii din zidărie confinată, executa‫܊‬i cu elemente din zidărie din argilă din grupele 1,2 ‫܈‬i 2s ‫܈‬i din BCA se faceîn următoarele ipoteze: Se neglijează:

•

-

rezisten‫܊‬a la întindere a betonului din stâlpi‫܈‬orul de la extremitatea solicitată la întindere a peretelui;

-

rezisten‫܊‬a de întindere a mortarului din rosturile orizontale ale zidăriei;

-

sec‫܊‬iunea de beton ‫܈‬i armătura stâlpi‫܈‬orilor intermediari;

-

rezisten‫܊‬a la compresiune a betonului din stâlpi‫܈‬orul comprimat pentru zidăriile

cu deforma‫܊‬ie specifică ultimă …†‡   (aria stâlpi‫܈‬orului se include în aria

din zidărie)

Se ‫܊‬ine seama de rezisten‫܊‬a elementelor de confinare verticale

•

-

rezisten‫܊‬a la compresiune a betonului din stâlpi‫܈‬orul comprimat se ia în

considerare pentru zidăriile cu deforma‫܊‬ie specifică ultimă …†‡  $% (aria de beton se transformă în arie echivalentă de zidărie)

-

rezisten‫܊‬a armăturilor din ambii stâlpi‫܈‬ori de la extremită‫܊‬i.

Cu aceste ipoteze rezultă: - aria sec‫܊‬iunii ideale de zidărie comprimată este:

D 

ˆ‰W

2fuŠeW

- rezistenĠa de proiectare la încovoiere a secĠiunii ideale de zidărie este: MRd(zna,i)=NEd * yzci yzci – distna‫܊‬a de la centrul de greutate al peretelui până la centrul de greutate al zonei comprimate a sec‫܊‬iunii ideale de beton; - rezisten‫܊‬a de proiectare la încovoiere dată de armăturile stâlpi‫܈‬orilor se calculează cu rela‫܊‬ia: MRd(As) = ls * As * fyd ls – distan‫܊‬a dintre centrele de greutate ale celor doi stâlpi‫܈‬ori de la extremită‫܊‬i; As – cea mai mică din ariile de armăture ale celor doi stâlpi‫܈‬ori; g   

ʌG‹ 0

 

ʌ/t‹ 0

 " "*M++, N

fyd – rezisten‫܊‬a de proiectare a armăturii din stâlpi‫܈‬ori. 3ŒG  $

*M56++, N

(CR6-2011; Tabelul 3.8)

‫܇‬paletul 12:

1042.29

ϭϬϰϮ͘Ϯϵ

2918412.00 1574.91 3312139.50

ϱϯϮ͘ϲϮ

7328160.00 1574.91

V (N)

M (N*mm)

  %&'&"& *M++, N

71,447

5/b2 "' '%   $'%&$"'*M++, N

"%  3G "%  '"

120

150

/b2 D 



/b2 ARG!d(  5/b2  D  "' '%  ' '  &$ %"'$*M5  ++N

/b2 ARG!g(  ?g  g  3ŒG  

 " "  $

 ")%)" 

*M5  ++N

/b2 /b2 /b2  ARG!d( # ARG!g(  &$ %"'$ # ")%)"  $% '& "&'$ *M5  ++N ARG

ybz ybz  ƒ‚y„z€„ ƒz*Mx  N 1 Ž|  ƒƒy~yƒ} ‚zMx  N Ž{|

2b/ D 

52b/ %') '%   %&$)*M++, N

"%  3G "%  '"

70,685

120

150



2b/ ARG!d(  52b/  D  %') '%  ' &"%  '''"")")*M5  ++N

2b/  ?g  g  3ŒG  

 " "  $

 ")%)" 

*M5  ++N ARG!g(

2b/ 2b/ 2b/  ARG!d( # ARG!g(  '''"")") # ")%)"  $&$ " '"% *M5  ++N ARG

zby zby Ž{|  ƒ„ƒz€y€ ‚z*Mx  N 1 Ž|  ƒ~€y„z zzMx  N

‫܇‬paletul 13:

6467.17

ϲϰϲϳ͘ϭϳ

18108076.00 9771.93 20551058.50

ϯϯϬϰ͘ϳϲ

45469480.00 9771.93

V (N)

Ai = 1089628,60 mm2 /b2 D 

5/b2 &)$&%%   ')"%$)*M++, N

"%  3G "%  '"

M (N*mm)

158,097 300

330



/b2 ARG!d(  5/b2  D  &)$&%%  %" )'  &'%%') "% *M5  ++N /b2  ?g  g  3ŒG  $

 " "  $

 '$"$



*M5  ++N ARG!g(

/b2 /b2 /b2 ARG  ARG!d( # ARG!g(  &'%%') "% # '$"$

 )) $" "% *M5  ++N

ybz ybz  }}yƒ€yyz€ ‚z*Mx  N 1 Ž|  ~z‚‚yz‚€ ‚z*Mx  N Ž{|

52b/  $%%%*   ) ' &)"'*M++, N

"%  3G "%  '"

2b/ ARG!d(

300

330

156,420

2b/ D 



 52b/  D   $%%%  %&  $) $&%"' *M5  ++N

2b/  ?g  g  3ŒG  $

 " "  $

 '$"$



*M5  ++N ARG!g(

2b/ 2b/ 2b/  ARG!d( # ARG!g(  $) $&%"' # '$"$

 %"%)'"' *M5  ++N ARG

zby zby Ž{|  yz‚~€‚}€ z*Mx  N 1 Ž|  ‚„}€z zz*Mx  N

3. Verificarea sec‫܊‬iunii ‫܈‬pale‫܊‬ilor la for‫܊‬ă tăietoare Rezisten‫܊‬a de proiectare la lunecare în rost orizontal a pere‫܊‬ilor din zidărie confinată, VRd, se va calcula prin însumarea rezisten‫܈‬ei de proiectare la lunecare în rost orizontal a panoului de zidărie nearmată (VRd1) ‫܈‬i a rezisten‫܊‬ei de proiectare la forfecare corespunzătoare armăturii din stâlpi‫܈‬orul de la extremitatea comprimată a peretelui (VRd2). VRd = VRd1 + VRd2

(CR6-2011; rela‫܊‬ia 6.37)

Rezisten‫܊‬a de proiectare la lunecare în rost orizontal a panoului din zidărie nearmată se calculează cu rela‫܊‬ia: ‘RG/ 

/

Ȗq

 ’342 

“W U

#   ıG ”  :  ?D

(CR6-2011; rela‫܊‬ia 6.34b)

Ȗs - coeficient de siguran‫܊‬ă pentru material; Ȗs  

342 - rezisten‫܊‬a caracteristică ini‫܊‬ială la forfecare fără efort unitar de compresiune; 342  $ *M56++, N

(CR6-2011; Tabelul4.5)

?D  %  ?• w $  –

(CR6-2011; rela‫܊‬ia 6.35)

?D – lungimea zonei comprimate a ‫܈‬paletului; ?• - lungimea ‫܈‬paletului;

e – excentricitatea de calcul

?dG - lungimea pe care aderen‫܊‬a este activă; ?dG    ?D w ?•

ıG - valoarea efortului unitar mediu de compresiune perpendicular pe direc‫܊‬ia for‫܊‬ei

tăietoare în element, la nivelul considerat, determinat din gruparea de încărcări de

proiectare care se exercită pe zona comprimată a peretelui care asigură rezisten‫܊‬a la for‫܊‬ă tăietoare; t – grosimea inimii peretelui. Rezisten‫܊‬a de proiectare la forfecare a armăturii verticale din stâlpi‫܈‬orul comprimat, prin efectul de dorn, se va calcula cu rela‫܊‬ia: VRd2 = 0,2*Aasc * fyd Aasc – aria armăturii din stâlpi‫܈‬orul de la extremitatea comprimată; fyd - rezisten‫܊‬a de proiectare a armăturii din stâlpi‫܈‬orul comprimat ‫܇‬paletul 12:

8/ 

A/b2 $$  $)% *   $" &*M++N 5/b2 "' '%

?•  %

*M++N

?D  %  %

w $  $" &   $%) *M++N ?dG     $%) w %

 '' "$*M++N

ıG 

5/b2 "' '%     *M56++, N ?D  :  $%)  )

/b2 ‘RG/ 

'' "$  — $  #     ˜  )   $%)  %% '$*M5N   $%)

/b2    " "  $

 "%"" *M5N ‘RG,

/b2 /b2 /b2  ‘RG/ # ‘RG,  %% '$ # "%""  '$' %$%$*M5N ‘RG ybz ybz ™{|  yƒz‚ ƒ‚ƒ*MxN 1 ™|  y„~ ƒy}*MxN

8, 

A2b/ '$" & 

*   &)&)*M++N 52b/ %') '%

?•  %

*M++N

?D  %  %

w $  &)&)    ) *M++N ?dG      ) w %

 %"$"*M++N

ıG 

52b/ %') '%    ')*M56++, N ?D  :   )  )

2b/  ‘RG/

%"$"  — $  #    ')˜  )    )   $%%*M5N    )

2b/    " "  $

 "%"" *M5N ‘RG,

2b/ 2b/ 2b/ ‘RG  ‘RG/ # ‘RG,   $%% # "%""  &)&) $ %*M5N zby zby  y„}„}z ƒz‚*MxN 1 ™|  y„~ ƒy}*MxN ™{|

‫܇‬paletul 13:

8/ 

A/b2  %% %"% **    $*M++N 5/b2 &)$&%%

?•  $$

*M++N

?D  %  $$

w $   $  %"%&)"*M++N ?dG    %"%&)" w $$

 %"' $)&*M++N

ıG 

5/b2 &)$&%%    '*M56++, N ?D  : %"%&)"  )

/b2 ‘RG/ 

%"' $)&  — $  #   f '˜  )  %"%&)"  &)%'$ %*M5N  %"%&)"

/b2 ‘RG,    " "  $

 "%"" *M5N

/b2 /b2 /b2 ‘RG  ‘RG/ # ‘RG,  &)%'$ % # "%"" *  $   "%*M5N ybz ybz ™{|  ƒyy~y~ y€‚*MxN 1 ™|  yzz} yƒ‚*MxN

8, 

A2b/ %&)" 

*    & %&*M++N 52b/  $%%%

?•  $$

*M++N

?D  %  $$

w $   & %&  $ %$ *M++N ?dG    $ %$ w $$

 %$ $ $*M++N

ıG 

52b/  $%%%    &)*M56++, N ?D  : $ %$  )

2b/  ‘RG/

%$ $ $  — $  #    &)˜  )  $ %$  ')"$"*M5N  $ %$

2b/    " "  $

 "%"" *M5N ‘RG,

2b/ 2b/ 2b/ ‘RG  ‘RG/ # ‘RG,  ')"$" # "%"" *  )& "$ "*M5N zby zby  ~}„y€ƒ ~z€*MxN 1 ™|  y„~ ƒy}*MxN ™{|

În clădirile cu pere‫܊‬i structurali din zidărie confinată, indiferent de elementele pentru zidărie ‫܈‬i de mortarele folosite, vor fi prevăzute elemnte de confinare din beton armat dispuse vertical (stâlpi‫܈‬ori) ‫܈‬i orizontal (centuri) care vor avea rol structural.

B. Stâlpi‫܈‬orii din beton armat Stâlpi‫܈‬orii din beton armat turna‫܊‬i după executarea zidăriei ce conlucrează cu ace‫܈‬tia, se prevăd pentru sporirea capacită‫܊‬ii portante ‫܈‬i a stabilită‫܊‬ii pere‫܊‬ilor. Alcătuirea stâlpi‫܈‬orilor din beton armat: -

aria sec‫܊‬iunii de beton este:   " *š+, 1 &%*š+, ; latura stâlpi‫܈‬orului este: ›  )*š+ 1 %*œ;

Armarea stâlpi‫܈‬orilor:
 

bare longitudinale cu ž  &*++ 1 *, din PC52;

-

procentul de armare longitudinală este:

-

armătură transversală din etrieri închi‫܈‬i cu ž  &*++, din OB37;

" " g 

 

  ) 1 "*Ÿ– ¡¢£*¤¥ –*œ£*    ›@ )  %% -

acoperirea cu beton va fi de 3,50 cm;

distan‫܊‬a între etrieri este de 15 cm în câmp curent si de 10 cm pe lungimea de

înădire a barelor longitudinale ‫܈‬i pe 60 cm la intersec‫܊‬iile cu centurile; -

barele longitudinale ale stâlpi‫܈‬orilor de la ultimul nivel vor fi ancorate în

-

înădirea barelor longitudinale din stâlpi‫܈‬ori se va face prin suprapunere, fără

centurile ultimului nivel pe o lungime ?BG  &%*š+; cârlige, pe o lungime ?2  )"*š+;

4Ø16

7

7

C. Buiandrugii Golurile prevăzute în pere‫܊‬ii vor fi mărginite la partea superioară de buiandrugi de beton armat monolit. Buiandrugii au lă‫܊‬imea sec‫܊‬iunii transversale egală cu grosimea peretelui structural, iar înâl‫܊‬imea de minim 1/5 din lumina golului. Când distanĠa de la buiandrug la planúeu este mică, se recurge la un element comun, numit centură – buiandrug a cărui adâncime de rezemare se ia egală cu înălĠimea sau cel puĠin egală cu 35 cm. Deoarece diferen‫܊‬a de nivel dintre cota inferioară a buiandrugului si cea superioară a plan‫܈‬eului nu depă‫܈‬e‫܈‬te 70 cm, se vor utiliza centuri – buiandrugi, cu respectarea următoarelor prevederi: -


 

la partea superioară, armătura din centuri va fi continuă în rigla de cuplare; la partea inferioară armătura va fi alcătuită din ž *¦§%;



-

¨ 

procentul de armare raportat la sec‫܊‬iunea de beton este
  BG

-

adâncimea de rezemare se ia egală cu 45 cm;

-

dacă distan‫܊‬a dintre capetele a doi buiandrugi este mai mică de 50 cm, se

$ " 

  & 1   )  &&%

realizează un singur buiandrug continu pe ambele goluri vecine.

4Ø14 PC52

70

13

etrieri Ø6 OB37

2Ø14

29

agrafe Ø6 OB37





D. Armarea zidăriei în rosturile orizontale:

La clădirile situate în zone seismice cu     , rosturile orizontale ale zidăriei

se vor arma, indiferent de rezultatele calculului, pentru următoarele elemente: -

‫܈‬pale‫܊‬ii între ferestre sau u‫܈‬i care au raportul ©ª?«>+86?ª«>+8 ¬ % , dacă nu

sunt întări‫܊‬i cu stâlpi‫܈‬ori din beton armat la extremită‫܊‬i; -

zonele de legătură între pere‫܊‬ii perpendiculari;

-

parape‫܊‬ii de sub ferestre;

La intersec‫܊‬ii, col‫܊‬uri ‫܈‬i ramifica‫܊‬ii, armăturile vor depă‫܈‬i marginea intersec‫܊‬iei, pe toate direc‫܊‬iile, cu cel pu‫܊‬in 1,00 m. Armăturile din rosturile orizontale vor satisface următoarele condi‫܊‬ii: -

distan‫܊‬a dintre rosturile orizontale armate va fi 45 cm (trei asize);

aria armăturilor dispuse într-un rost orizontal va fi:  *š+, *!ž"(;

acoperirea laterală cu mortar a barelor din rosturi va fi de 2,00 cm;

Armăturile din rosturile orizontale vor fi prelungite în zidărie, dincolo de marginea

opusă a stâlpi‫܈‬orului, pentru a se realiza o lungime de ancoraj de & ž ­ % *š+ . Barele se

100

vor fasona fără cârlige.

100

100

40  

E. Centurile Se prevăd obligatoriu centuri de beton armat în planul pere‫܊‬ilor, la nivelul fiecărui plan‫܈‬eu, ele alcătuind o re‫܊‬ea închisă ‫܈‬i continuă pe toată suprafa‫܊‬a construc‫܊‬iei, dar ‫܈‬i la partea superioară a pere‫܊‬ilor de fronton. Centurile din beton armat de la nivelul plan‫܈‬eelor, prin formă, dimensiuni ‫܈‬i suprafa‫܊‬a de contact cu zidăria, vor asigura: -

transmiterea directă a sarcinilor gravita‫܊‬ionale din plan‫܈‬eele ‫܈‬i ‫܈‬arpanta clădirii la pere‫܊‬ii structurali ‫܈‬i de la nivelurile superioare la cele inferioare;

-

transmiterea for‫܊‬elor de iner‫܊‬ie ce apar la nivelul plan‫܈‬eului, ca răspuns al clădirii la mi‫܈‬cările sesmice, la pere‫܊‬ii structurali;

-

preluarea eforturilor de întindere ce apar în pere‫܊‬ii structurii sub ac‫܊‬iunea sarcinilor orizontale seismice, efectul tasărilor neuniforme sau al varia‫܊‬iilor de temperatură;

Sec‫܊‬iunea transversală a centurilor de beton armat va satisface următoarele condi‫܊‬ii: -

aria sec‫܊‬iunii transversale este de 725 cm2 > 500 cm2

-

lă‫܊‬imea este de 29 cm > 25 cm;

-

înăl‫܊‬imea acestea de 25 cm;

Armarea centurilor se va face cu: -

bare longitudinale cu diametrul: ž  *++ 1 *, din PC52;

procentul de armare longitudinală este:

g  & &*š+, *!ž (


 

g & & 

 

 )"" 1 "*Ÿ– ¡¢£*¤¥ –*œ£*    ›@ )   % -

-

armătură transversală formată din etrieri închi‫܈‬i cu ž  &*++, din OB37;

distan‫܊‬a între etrieri este de 15 cm în câmp curent si de 10 cm pe lungimea de

înădire a barelor longitudinale ‫܈‬i pe 60 cm la intersec‫܊‬iile cu stâlpi‫܈‬orii; Înădirile barelor longitudinale se vor face prin suprapunere, fără cârlige, pe o

lungime de & ž ­ "%*š+. Sec‫܊‬iunile de înădire ale barelor vor fi dacalate cu cel pu‫܊‬in 1,00 m, într-o sec‫܊‬iune înădindu-se cel mult %  din barele centurii.

La col‫܊‬uri, intersec‫܊‬ii ‫܈‬i ramifica‫܊‬ii sa va asigura legătura monolită a centurilor

amplasate pe cele două direc‫܊‬ii, iar continuitatea transmiterii eforturilor va fi realizată prin

ancorarea barelor longitudinale în centurile perpendiculare pe o lungime de & ž ­ "%*š+ . În cazul clădirilor cu ‫܈‬arpantă, în centurile de la ultimul nivel se vor prevedea piese

metalice pentru ancorarea cosoroabelor ‫܈‬arpantei.

13

4Ø14 PC52

etrieri Ø6 OB37

29

Calculul funda‫܊‬iilor

Funda‫܊‬iile trebuie alese astfel încât să transmită la teren încărcările construc‫܊‬iei, inclusiv din ac‫܊‬iuni seismice, asigurând îndeplinirea condi‫܊‬iilor privind verificarea terenului de fundare la stări limită. La clădirile cu pere‫܊‬i structurali, fără subsol, situate pe teren de fundare favorabil, în

zone cu seismicitate ridicată ൫ƒ୥ ൒ Ͳǡͳʹ‰൯, funda‫܊‬iile se realizează sub formă de funda‫܊‬ii

rigide cu soclu din beton armat sau grinzi continue de beton armat.

Voi alege funda‫܊‬ii continue de beton armat, reprezentând funda‫܊‬ii de suprafa‫܊‬ă, elastice. Caracteristicile terenului de fundare conform studiului geotehnic (praf argilos):

… ൌ ͲǡͲͳሾƒሿ;

c – coeziunea pământului;

‫ ׎‬ൌ ʹͳǡ͵ͷι;

‫ ׎‬- unghiul de frecare internă; ɀ ൌ ͳͺǡͻͳሾȀଷ ሿ;

ɀ - greutatea volumică;

ͳͲΨ ൏ ‫ܫ‬୮ ൌ ͳ͸ǡͺΨ ൏ ʹͲΨ
; –‡”‡„—†‡ˆ—†ƒ”‡ ՚ ቐ ‡ ൌ Ͳǡ͹Ͳͻ ൏ ͳǡͲͲ ୡ ൌ ͳǡʹͲ ൐ Ͳǡ͹ͷ

(NP 074-2011; Tabelul A1.1)

Voi realiza calculul funda‫܊‬iei situată sub peretele portant din zidărie de pe axa 6.

1. Stabilirea adâncimii de fundare: Adâncimea de fundare este distan‫܊‬a măsurată de la nivelul terenului până la până la baza funda‫܊‬iei.

୤ ൌ Á ൅ ͳͲሾ…ሿ;

Á ൌ ͻͲሾ…ሿ;

୤ ൌ ͻͲ ൅ ͳͲ ൌ ͳͲͲሾ…ሿ

(NP 112-2011; Tabelul B.1) (STAS 6054/77; Figura B.1)

Conform tabelului I.4, din NP 112-2011, “Normativ privind proiectarea funda‫܊‬iilor de suprafa‫܊‬ă”,voi folosi o metodă prescriptivă (TF, CO, CNT, CFRE), care impune verificarea terenului de fundare la SLU. 2. Calculul terenului la SLD:

’ୣ୤ ൑ ’୮୪ – încărcare centrică;

’୮୪ ൌ ୪ ‫ כ‬ሺɀ ‫ כ  כ‬ଵ ൅ “ ‫ כ‬ଶ ൅ … ‫ כ‬ଷ ሻ

୪ - coeficient adimensional al condi‫܊‬iilor de lucru;

ɀ - media ponderată a greută‫܊‬ilor volumice de calcul ale straturilor de sub funda‫܊‬ie cuprinse pe o adâncime B/4 măsurată de la talpa funda‫܊‬iei, în kN/m3; B – latura mică a funda‫܊‬iei, în metri; q – suprasarcina de calcul la nivelul tălpii funda‫܊‬iei, lateral fa‫܊‬ă de funda‫܊‬ie, în kPa; c – valoarea de calcul a coeziunii stratului de pământ de sub talpa funda‫܊‬iei, în kPa;

ଵ ǡ ଶ ǡ ଷ - coeficien‫܊‬i adimensionali în func‫܊‬ie de valoarea de calcul a unghiului de frecare

interioară a terenului de sub talpa funda‫܊‬iei. ୪ ൌ ͳǡͶ;

‫ ׎‬ൌ ʹͳǡ͵ͷι ՜ ଵ ൌ Ͳǡͷ͹ͺǢଶ ൌ ͵ǡ͵ͳ͹Ǣଷ ൌ ͷǡͻͳ͹Ǣ

“ ൌ ୤ ‫ כ‬ɀ ൌ ͳǡͲͲ ‫ͳ כ‬ͺǡͻͳ ൌ ͳͺǡͻͳሾȀଶ ሿ;

Pentru predimensionare se neglijează valoarea bazei funda‫܊‬iei:

’୮୪ ൌ ͳǡͶ ‫ כ‬ሺͳͺǡͻͳ ‫Ͳ כ Ͳ כ‬ǡͷ͹ͺ ൅ ͳͺǡͻͳ ‫͵ כ‬ǡ͵ͳ͹ ൅ ͲǡͲͳ ‫ כ‬ͷǡͻͳ͹ሻ

’ൌ

’୮୪ ൌ ͺ͹ǡͻͲሾȀଶ ሿ

୤ ୤ ൑ ’୮୪ ՜  ൒  ’୮୪

୤ ൌ

୤ୢଵ ‫ͳ כ‬ǡͲͲ Ž୵

୫ୟ୶ – efort sec‫܊‬ional de proiectare din for‫܊‬ă axială generat de încărcările gravita‫܊‬ionale, maxim, în sec‫܊‬iunea de la fa‫܊‬a inferioară a ‫܈‬pale‫܊‬ilor;

Ž୵ – lungimea ‫܈‬paletului cel mai solicitat; ୤ ൌ ൒

ଶଵ଴ǡଷହହ ଷǡଷ଴

଺ଷǡ଻ସସ ଼଻ǡଽ଴

‫ͳ כ‬ǡͲͲ ൌ ͸͵ǡ͹ͶͶሾሿ

ൌ Ͳǡ͹ʹͷሾଶ ሿ

 ൌ  ‫ͳ כ‬ǡͲͲ ՜  ൌ

୅

ଵǡ଴଴

ൌ Ͳǡ͹ʹͷ ՜ ۰ ൌ ૙ǡ ૢ૙ሾ‫ܕ‬ሿ

90

5

40

1,75

1,35

୤ ൌ ሺͲǡͻͲ ‫Ͳ כ‬ǡͶͲ ൅ ͲǡͶ ‫ͳ כ‬ǡ͵ͷሻ ‫ʹ כ‬ͷǡͲͲ ‫ͳ כ‬ǡͲͲ ൌ ʹʹǡͷͲሾሿ

୲୭୲ ൌ ୤ ൅ ୤ ൌ ͸͵ǡ͹ͶͶ ൅ ʹʹǡͷͲ ൌ ͺ͸ǡʹͶͶሾሿ

’୮୪ ൌ ͳǡͶ ‫ כ‬ሺͳͺǡͻͳ ‫Ͳ כ‬ǡͻͲ ‫Ͳ כ‬ǡͷ͹ͺ ൅ ͳͺǡͻͳ ‫͵ כ‬ǡ͵ͳ͹ ൅ ͲǡͲͳ ‫ כ‬ͷǡͻͳ͹ሻ

’୮୪ ൌ ͳͲͳǡ͸͸ͻሾȀଶ ሿ ’ୣ୤ ൌ

୲୭୲ ͺ͸ǡʹͶͶ ൌ ൌ ͻͷǡͺʹ͹ሾȀଶ ሿ Ͳǡͻ ‫ͳ כ‬ǡͲͲ 

‫ ܎܍ܘ‬ൌ ૢ૞ǡ ૡ૛ૠሾ‫ۼܓ‬Ȁ‫ܕ‬૛ ሿ ൏ ‫ ܔܘܘ‬ൌ ૚૙૚ǡ ૟૟ૢሾ‫ۼܓ‬Ȁ‫ܕ‬૛ ሿ

3. Calculul terenului la SLCP:

ୱ ൌ ͸͵ǡ͹ͶͶሾ ‫ כ‬ሿ

ୱ ൌ

୫ୟ୶ ͶͷǡͶ͹ ‫ͳ כ‬ǡͲͲ ൌ ‫ͳ כ‬ǡͲͲ ൌ ͳ͵ǡ͹ͺሾ ‫ כ‬ሿ Ž୵ ͵ǡ͵Ͳ

୲୭୲ Ԣ ൌ  ୱ ൅ ୤ ൌ ͸͵ǡ͹ͶͶ ൅ ʹʹǡͷͲ ൌ ͺ͸ǡʹͶͶሾሿ

Determinarea dimensiunilor reduse ale tălpii funda‫܊‬iei:

‡ൌ

ୱ ͳ͵ǡ͹ͺ ൌ ൌ Ͳǡͳ͸ ୲୭୲ Ԣ ͺ͸ǡʹͶͶ

Ԣ ൌ  ൌ ͲǡͻͲሾሿ

Ԣ ൌ  െ ʹ ‫ ‡ כ‬ൌ ͳǡͲͲ െ ʹ ‫Ͳ כ‬ǡͳ͸ ൌ Ͳǡ͸ͺሾሿ

’ୡ୰ ൌ ɀ ‫ כ‬Ԣ ‫ כ‬ஓ ‫ כ‬ɉஓ ൅ “ ‫ כ‬୯ ‫ כ‬ɉ୯ ൅ … ‫ כ‬ୡ ‫ כ‬ɉୡ

Funda‫܊‬ia este continuă: ɉஓ ൌ ͳǡͲͲ

ɉ୯ ൌ ɉୡ ൌ ͳǡͲͲ

‫ ׎‬ൌ ʹͳǡ͵ͷι ՜ ஓ ൌ ʹǡͶͶǢ୯ ൌ ͹ǡ͵͹ʹǢୡ ൌ ͳ͸ǡʹͷͺǢ

’ୡ୰ ൌ ͳͺǡͻͳ ‫Ͳ כ‬ǡͻ ‫ʹ כ‬ǡͶͶ ‫ͳ כ‬ǡͲͲ ൅ ͳͺǡͻͳ ‫ כ‬͹ǡ͵͹ʹ ‫ͳ כ‬ǡͲͲ ൅ ͲǡͲͳ ‫ͳ כ‬͸ǡʹͷͺ ‫ͳ כ‬ǡͲͲ ’ୡ୰ ൌ ͳͺͳǡͲͻͶሾȀଶ ሿ

୲୭୲ Ԣ ൑ ଴ ‫’ כ‬ୡ୰ Ԣ ‫ כ‬Ԣ ͺ͸ǡʹͶͶ ൌ ͳͶͲǡͻʹʹሾȀଶ ሿ ൏ Ͳǡͻ ‫ͳ כ‬ͺͳǡͲͻͶ ൌ ͳ͸ʹǡͻͺͶሾȀଶ ሿ ’ᇱୣ୤ ൌ Ͳǡͻ ‫Ͳ כ‬ǡ͸ͺ ’ᇱୣ୤ ൌ

4. Stabilirea dimensiunilor funda‫܊‬iei:

Dimensiunea bazei funda‫܊‬iei este  ൌ ͲǡͻͲ .

’ൌ

୲୭୲ Ԣ ͺ͸ǡʹͶͶ ൌ ൌ ͻͷǡͺʹ͹ሾȀଶ ሿ  Ͳǡͻ ‫ͳ כ‬ǡͲͲ

Se va utiliza un beton de clasă C16/20.

Înăl‫܊‬imea funda‫܊‬iei (H) se stabile‫܈‬te func‫܊‬ie de următoarele condi‫܊‬ii:

a) asigurarea rigidită‫܊‬ii funda‫܊‬iei de beton armat; dacă se respectă condi‫܊‬ia Ȁ ൐ Ͳǡ͵Ͳ unde

H este înăl‫܊‬imea funda‫܊‬iei ‫܈‬i L este dimensiunea cea mai mare în plan, se admite ipoteza distribu‫܊‬iei plane a presiunilor pe teren;

Ȁ ൌ ͲǡͶͲȀͳǡͲͲ ൌ ͲǡͶͲ ൐ Ͳǡ͵Ͳ

b) H are valoarea minimă 300 mm;

c) H se stabile‫܈‬te astfel încât să fie asigurată lungimea de ancoraj a armăturilor transversale de pe talpa funda‫܊‬iei ሺŽୟ ൒ ͳͷ‫׎‬ሻ

Žୟ ൌ ͳͷ‫ ׎‬ൌ ͳͷ ‫ Ͳͳ כ‬ൌ ͳͷͲ ൏ ‫ ܪ‬ൌ ͶͲͲ݉݉

d) Verificarea funda‫܊‬iei la încovoiere; de regulă verificarea sec‫܊‬iunii la încovoiere nu implică modificarea înăl‫܊‬imii sec‫܊‬iunii de beton armat stabilită conform punctelor anterioare; 5. Armarea funda‫܊‬iei: a) Armătura transversală din tălpi rezultă din dimensionarea la moment încovoietor în sec‫܊‬iunea de la fa‫܊‬a eleva‫܊‬iei funda‫܊‬iei. În calculul momentelor încovoietoare se consideră presiunile pe teren determinate de solicitările transmise de suprastructură. Procentul minim de armare este 0,10%.

Diametrul minim al armăturii este ‫ ׎‬ൌ ͳͲ.

Distan‫܊‬a maximă între armături este de 250 mm; distan‫܊‬a minimă este de 100 mm.

Armătura se distribuie uniform pe lă‫܊‬imea funda‫܊‬iei ‫܈‬i se precede la capete cu ciocuri cu lungimea minimă egală cu d, înăl‫܊‬imea utilă a sec‫܊‬iunii, la margine.

Celelalte armături se realizează constructiv, din bare cu dimetrul minim de ‫ ׎‬ൌ ͳͲ. Calculul armăturii transversale din tălpi:

l

p

M 

’ ‫Ž כ‬ଶ ͻͷǡͺʹ͹ ‫Ͳ כ‬ǡʹͷଶ ൌ ൌ ൌ ʹǡͻͻͷሾ ‫ כ‬ሿ ʹ ʹ ୲ ൌ ͶͲͲ

„ ൌ ͳͲͲͲ

d a

Ht

ƒ ൌ Ͷͷ

† ൌ ୲ െ ƒ ൌ ͶͲͲ െ Ͷͷ ൌ ͵ͷͷ

 ʹǡͻͻͷ ‫଺Ͳͳ כ‬ Ɋൌ ൌ ൌ ͲǡͲͲʹ „ ‫† כ‬ଶ ‫ˆ כ‬ୡୢ ͳͲͲͲ ‫͵ כ‬ͷͷଶ ‫Ͳͳ כ‬ǡ͸͸͹

š ൌ † ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫ כ‬Ɋ൯ ൌ ͵ͷͷ ‫ כ‬൫ͳ െ ඥͳ െ ʹ ‫Ͳ כ‬ǡͲͲʹ൯ ൌ Ͳǡ͹ͻʹ

ୱ ൌ

š ‫ˆ כ „ כ‬ୡୢ Ͳǡ͹ͻʹ ‫Ͳͳ כ ͲͲͲͳ כ‬ǡ͸͸͹ ൌ ൌ ʹͺǡͳͷ͵ଶ ͵ͲͲ ˆ୷ୢ

୰ୣୟ୪ ൌ ͵ͻʹǡ͸͹Ͳଶ ሺͷ‫Ͳͳ׎‬Ȁͷʹሻ ୱ

͵ͻʹǡ͸͹Ͳ ୰ୣୟ୪ ୱ ‫ ͲͲͳ כ‬ൌ ‫ ͲͲͳ כ‬ൌ ͲǡͳͳΨ ൐ ͲǡͳΨ ’Ψ ൌ „‫†כ‬ ͳͲͲͲ ‫͵ כ‬ͷͷ



Elemente de tehnologie

I.

Stabilirea compozi‫܊‬iei betonului

La realizarea re‫܊‬etei betonului trebuie avut în vedere că betonul: -

se va turna în structură cu o pompă românească APB40:

-

se fabrică în sta‫܊‬ia de betoane cu un malaxor    ‫܈‬i amestecare for‫܊‬ată;

-


    ‫܈‬i clasa de lucrabilitate  ;

se transportă la ‫܈‬antier cu autoagitatoare de capacitate    ; se transportă pe o distan‫܊‬ă de 2,5 [km].

Compozi‫܊‬ia betonului se va proiecta în două variante: A. Compozi‫܊‬ia standard (apă + ciment + agregate + aer oclus); B. Compozi‫܊‬ia cu aditivi. Parametrii compozi‫܊‬iei betonului: Un beton se identifică prin următorul cod:


       !"#!$%& '(

)  *+ ;

,  *+-+./;

P - clasa de impermeabilitate; z - presiunea în bar / 8h;

n - profunzimea de pătrundere 0 # ; G – clasa de gelivitate;

k – numărul de cicluri înghe‫ ܊‬- dezghe‫ ܊‬la care trebuie să reziste;

 - consisten‫܊‬a (clasa de lucrabilitate);

Construc‫܊‬ia mea se va executa în jude‫܊‬ul Ia‫܈‬i, cu clasa de expunere XC1:

-

clasa de beton:
12 13 ;

gradul de impermeabilitate: 4; gradul de gelivitate: 522 ;

-

agregate rezistente la înghe‫ ܊‬- dezghe‫;܊‬

-

aer antrenat;

-

raport A/C maxim: 0,60;

-

tip de ciment: 66 7  89-:;< .

(NE-012-1 2007; Tabelul F.1.1) (NE-012-1 2007; Tabelul F.2.1; L.1)

'( 0 = 9 > ?  = 9 > =9  @9-99

'( 0  A    A    '( 0 =-9 > #  =-9 > =  

D – dimensiunea cea mai mică a elementului structural;

d – distan‫܊‬a între barele de armătură; c – stratul de acoperire cu beton al armăturii. 'BCD 0 EFBB

În concluzie se vor proiecta următoarele compozi‫܊‬ii:


12 13 4 522    66 7  89-:;< =G


12 13 4 522    66 7  89-:;< =G  HIJK$& A. Proiectarea compozi‫܊‬iei standard 1. Compozi‫܊‬ia preliminară:

a) Cantitatea orientativă de apă: 7  I 

7>  7 > =-   > =-  9=I 

b) Raportul A/C:

7
0 - L M c) Dozajul de ciment:


O>

O P

7
0 -GN 7
0 -

 2-32  @G-QR  1 5


S
(  9QR 

d) Volumul de aer oclus:

'=G T U  -V T W  U > =   

e) Cantitatea de agregate uscate: P

X  YX :=  Z  7>  W< X  -\:= 

[

]1-22

f) Agregate pe sort:

-52

 9=  <  =^@-^=9QR 

'=G T   @_ @  ^_ ^  =G

Zone de granulozitate (clasa II(III))

% treceri în masă prin sită sau ciur

Zona `2a 

`a4 

II

bc a2 522

> X 

be abc 522

3]

522

> X 

4

8

16

56

76

100

> =^@-^=9  ^^\-@dQR 

f]a3] 522

> =^@-^=9  9=G-dG9QR 

`4a5] 

bgh abe 522

> X 

522af] 522

> =^@-^=9  9^-9QR 

e) Densitatea aparentă a betonului proaspăt:

Y i  7 A
A X   A @G A =^@-^=9  GG-^=9QR 

2. Compozi‫܊‬ia de bază / etalon:

7i  7> j =I  9=  =  =I 

Y-/k  Y i  @  GG-^=9  @  G-^=9QR 

a) Cantitatea de ciment:
i 

Ol



O P

115 2-3

 @@QR 

b) Cantitatea totală de agregate uscate: X i 

Zm lnZm-op 1

c) Agregate pe sort: `2a 

`a4 

3]

522

11]]-45 n111]-45 1

 =  @@  =^9-^=9QR 

> =^9-^=9  ^^G-d9QR 

f]a3]

`4a5] 

 7i 
i 

522

> =^9-^=9  9=G-\G9QR 

522af] 522

> =^9-^=9  9^-==QR 

d) Densitatea aparentă a betonului:

Y ii  7i A
i A X i  = A @@ A =^9-^=9  @G-^=9QR 

3. Compozi‫܊‬ia de lucru: Se ia în considerare umiditatea agregatelor, care sunt mai grele decât agregatele uscate datorită cantităĠii de apă înglobate în ele. Se corectează cantitatea de agregat în funcĠie de umiditatea lor naturală:

J-qr  -V

J-r/s  =-V

a) Apa din agregate: .

u t7X  522 > 7X

 > ^^G-d9  =\-\9dI  =  t`a4  > 9=G-\G9  G-99I  = = t`4a5]  > 9^-==  9-^=I  =

t`2a 

t7  v t7X  =\-\9d A G-99 A 9-^=  \-^\I 

b) Cantitatea de agregate umede:

X ii  X i A t7  =^9-^=9 A \-^\  =G==-G^^QR 

c) Apa de amestecare:

7ii  7i  t7  =  \-^\  =d9-=I 

d) Densitatea betonului:

Y/k ii  7ii A
i A X ii  =d9-= A @@ A =G==-G^^  @G-^=9QR 

4. Comozi‫܊‬ia pentru un amestec într-un malaxor cu q = 500 dm3: w

R   > 5222 > ;

R – coeficient de reducere a volumului betonului prin amestecarea betonului cu apa; R = 0,7 Cantitatea de apă: W  7ii >

  > ;  =d9-= > > -\  G\-d@I = =

Cantitatea de ciment:

# 
ii >

  > ;  @@ > > -\  =@-\QR = =

Cantitatea de agregate:  > ;  d@-G\@ > - > -\  9=G-G9GQR %2a  `2a i > =  %a4  `a4 i > > ;  99-d^ > - > -\  ==9-^@QR =  > ;  9^9-d=G > - > -\  =9@-9\=QR %4a5]  `4a5] i > = v x  9=G-G9G A ==9-^@ A =9@-9\=  G@-d=QR W$y&$#

B. Proiectarea compozi‫܊‬iei cu aditivi Se va utiliza un aditiv superplastifiant “Flubet”, pentru îmbunătă‫܊‬irea semnificativă a lucrabilită‫܊‬ii betonului, reducerea riscului de segregare ‫܈‬i al mustirii betonului, ‫܈‬i măre‫܈‬te capacitatea de pompare a betonului. 1. Compozi‫܊‬ia preliminară: a) Cantitatea orientativă de apă:

7  -\ >   =GI 

b) Raportul A/C:

7
0 -

c) Dozajul de ciment:


O

O P



5]3

2-32

 99QR 


S 9QR 

d) Cantitatea de solu‫܊‬ie de Flubet:

y  =-I =QR#!$%&

e) Volumul de aer oclus:

U+  GV T W  G 

f) Cantitatea de agregate uscate: X  YX := 

P

X  -\:= 

f) Agregate pe sort:

 7  W<

Z[

2-22 -52

 =G  G<  =^-^=QR 

'=G T   @_ @  ^_ ^  =G

Zone de granulozitate (clasa II(III))

% treceri în masă prin sită sau ciur

Zona `2a  `a4 

II

bc a2 522

`4a5] 

8

16

56

76

100

> X  522 > =^-^=  ==-^@QR 

be abc 522

4

> X 

bgh abe 522

3]

f]a3] 522

> X 

> =^-^=  9G=-=GQR 

522af] 522

> =^-^=  @99-QR 

e) Densitatea aparentă a betonului proaspăt:

Y i  7 A
A X  =G A 99 A =^-^=  9-^=QR 

2. Compozi‫܊‬ia de bază / etalon:

7i  7 j =I  =G  =  =I 

Y-/k  Y i  @  9-^=  @  G-^=QR 

a) Cantitatea de ciment: Ol


i  O P 

533 2-3

 9=QR 

b) Cantitatea de solu‫܊‬ie de Flubet: y

5-3> 52

 @-GI

522

c) Cantitatea totală de agregate uscate: X i 

Zm lnZm-op 1

 7i 
i 

1 22-245n11]2-245

d) Agregate uscate pe sort:

1

 =  9=  =^=-^=QR 

`2a  522 > =^=-^=  ==G-@@QR 

`a4 

3]

f]a3]

`4a5] 

522

> =^=-^=  9G9-=GQR 

522af] 522

> =^=-^=  @9-GQR 

e) Densitatea aparentă a betonului:

Y ii  7i A
i A X i  = A 9= A =^=-^=  ^-^=QR 

3. Compozi‫܊‬ia de lucru: Se ia în considerare umiditatea agregatelor, care sunt mai grele decât agregatele uscate datorită cantităĠii de apă înglobate în ele. Se corectează cantitatea de agregat în funcĠie de umiditatea lor naturală:

J-qr  -V

J-r/s  =-V

a) Apa din agregate: .

u > 7X t7X  522

 > ==G-@@  -9dI  =  t`a4  > 9G9-=G  \-GI  = = > @9-G  @-9GI  t`4a5]  =

t`2a 

t7  v t7X  -9d A \-G A @-9G  9=-d@I 

b) Cantitatea de agregate umede:

X ii  X i A t7  =^=-^= A 9=-d@  =^@\-GQR  c) Apa de amestecare:

7ii  7i  t7  =  9=-d@  =9-I 

d) Densitatea betonului:

Y/k ii  7ii A
i A X ii  =9- A 9= A =^@\-G  ^-^=QR 

4. Comozi‫܊‬ia pentru un amestec într-un malaxor cu q = 500 dm3: w

R   > 5222 > ;

R – coeficient de reducere a volumului betonului prin amestecarea betonului cu apa; R = 0,7 Cantitatea de apă: W  7ii >

  > ;  =9- > > -\  @9-GdI = =

Cantitatea de ciment:

# 
ii >

  > ;  9= > > -\  =^-QR = =

Cantitatea de aditiv:

y

=- > # =- > =^-   =-G^I W$y&$# = =

Cantitatea de agregate:  %2a  `2a i > > ;  =9G-\\@ > - > -\  9G-^\=QR =  > ;  9\-\G > - > -\  =d-d\QR %a4  `a4 i > =  %4a5]  `4a5] i > > ;  @9d-d\G > - > -\  =9-ddQR = v x  9G-^\= A =d-d\ A =9-dd  G@G-@GQR W$y&$#

Fi‫܈‬ă tehnologică pentru compozi‫܊‬ia betonului Varianta 1: Varianta 2:


12 13 4 522    66 7  89-:;< =G


12 13 4 522    66 7  89-:;< =G  HIJK$&

Component

Compozi‫܊‬ia standard

Compozi‫܊‬ia cu aditiv

De lucru

De bază

De bază

Obs.

De lucru

J :V<

1,0 m3

500 dm3

1,0 m3

1,0 m3

500 dm3

221,00

193,125

67,594

155

123,055

43,069

0,50

0,50

0,50

0,50

0,50

0,50

`2a

442,00

442,00

154,70

310

310

108,5

886,935

904,674

316,636

1016,445

1036,774

362,871

2,00

`4a5]

316,763

323,098

113,084

363,016

370,276

129,597

2,00

380,115

383,916

134,371

435,620

439,976

153,992

1,00

1583,813

1611,688

564,091

1815,081

1847,026

646,460

-

-

-

4,650

4,650

1,628

2246,813

2246,813

-

2280,081

2280,081

-

A/C Ciment (kg) Agregat

`a4

Total agregat (kg) Solu‫܊‬ie aditiv (l) Y :QR<

Varianta 2:

1,0 m3 Apă (l)

(kg)

Varianta 1:

II.

Punerea în operă a betonului

A. Betonarea stâlpi‫܈‬orilor: Se cunosc:

b1 x h1 = 0,43 x 0,36 = 0,1548 m2; număr stâlpi: 10; b2 x h2 = 0,43 x 0,29 = 0,1247 m2; număr stâlpi: 7; b3 x h3 = 0,36 x 0,29 = 0,1044 m2; număr stâlpi: 7; hst = 2,55 m;

a) Compactarea betonului: Pentru betonul din stâlpi‫܈‬ori sa va folosi o vibrare internă cu pervibratorul VEI 36, care are următoarele caracteristici: - raza de vibrare: - lungimea buteliei: - diametrul buteliei:

; 2  99# ;

z  9\ ;   \ .

 1 K 1 @9 1 9G 1 { { I  | } A | }  | } A | }  ^-@#     I 0 ; 2 T E~€B  99‚ƒ b) Turnarea betonului:

„q  :-@9 > -9G > = A -@9 > -d > \ A -9G > -d > \< > -G  =-^d &5  -

& 1  -

…-( 

=-^d  =-G=  
    -  -

B. Betonarea plan‫܈‬eului ‫܈‬i centurilor a) Compactarea betonului: Pentru vibrarea betonului din centuri ‫܈‬i placă se va folosi vibrarea exterioară cu placă vibratoare VEE250 cu următoarele caracteristici: -

for‫܊‬a devibrare:

F = 250 [daN];

-

adâncimea de vibrare:

hb = 25 [cm];

-

lungimea plăcii:

L = 605 [mm];

-

lă‫܊‬imea plăcii:

lp = 310 [mm].

Condi‫܊‬ii: -

 † k ‡ #  #;

b) Turnarea betonului:

Qb,min – debitul minimde beton turnat; …-( 

ˆ‰Š‹ŒŠ:psuo< Ž ag

0
  

„ks/ – volumul fâ‫܈‬iei pentru care se face turnarea;

&5 - vârsta betonului la terminarea punerii în operă;

& 1 - vârsta betonului la care este permisă turnarea;
 - capacitatea de betonare.

„ks/  „r  „+/. A „r +

„r +  :=^-= > ^-@  -= > 9-=< > -=9  =^-d^

„+/.  :^-@ > @ A 9-G >  A 9-9 A =\- >  A =-^ A 9- A @-< > -d > -=

„+/.  9-\

„ks/  9-\ A =^-d^  - &5  -

& 1  -

…-( 

-  =@-\  
    -  -

Fi‫܈‬ă tehnologică pentru punerea în operă a betonului în stâlpi‫܈‬ori

F.T. 02 01

60

10

11

7

6

13

60

5

9 8

12

14

15

16

7

60

21

2,55

20

19

18

17

22

23

60

15

APB 40

27

26

25

24


12 13 4 522    66 7  89-:;< =G

36

R 33

Procesul tehnologic Transport pe orizontală Transport pe obiect Compactare

4

3

2

1

43

Mijloc

Caracteristici

Nr. buc.

Autoagitator

Vt = 5 m3

2

Pompă APB 40

Cb = 20 m3/h

1

Pervibrator VEI 36

  \  z  9\  ; 2  99#  

ϭ

Fi‫܈‬ă tehnologică pentru punerea în operă a betonului în plan‫܈‬eu ‫܈‬i centuri

2,55

F4

4,50


12 13 4 522    66 7  89-:;< =G

F3

F.T. 02 02

3,18

7,92

F2

F1

8,40

Procesul tehnologic Transport pe orizontală Transport pe obiect Compactare

Mijloc

Caracteristici

Nr. buc.

Autoagitator

Vt = 5 m3

5

Pompă APB 40

Cb = 20 m3/h

1

Placă vibratoare VEE250

F = 250 [daN] L = 605 [mm] hb = 25 [cm] lp = 310 [mm]

ϭ

Programarea execu‫܊‬iei

GeneralităĠi Pentru execuĠia oricărei construcĠii, indiferent de natura acesteia, de soluĠia constructivă, de mărimea úi complexitatea ei, se parcurg un număr mai mare sau mai mic de procese simple/complexe, dar úi de alte acĠiuni cu conĠinut divers care consumă timp úi resurse (forĠă de muncă, mijloace de muncă, obiecte de muncă). Programarea activităĠii de construcĠie a unui obiectiv este privită sub două aspecte: - elaborarea unui program de termene, care constă în: dimensionarea duratelor de execuĠie pentru fiecare proces úi acĠiune în parte, precizarea datelor calendaristice de începere úi terminare a fiecărui proces úi acĠiune stabilite într-o succesiune tehnologică firească, impusă de realizarea acestora. Includem aici úi datele calendaristice de începere úi terminare a execuĠiei construcĠiei. - elaborarea unui program de resurse, constând în dimensionarea cantităĠilor de resurse (forĠă de muncă, mijloace de muncă, obiecte de muncă) pentru fiecare proces úi acĠiune în parte úi precizarea datelor calendaristice de sosire a acestora pe úantier astfel încât procesul de producĠie să se desfăúoare fără întrerupere. În elaborarea unui program cu analiza timpului determinist se parcurg următoarele etape: - studiul proiectului; lista de activităĠi. - elaborarea modelului grafic. - stabilirea duratelor pentru activităĠile graficului reĠea. - calculul elementelor graficului reĠea (termenele activităĠilor, termenele nodurilor, rezerva de timp a activităĠilor, evidenĠierea drumului critic). - transpunerea calendaristică a graficului reĠea. - analiza încadrării în restricĠii temporale a programului. - condensarea úi intergrarea graficelor reĠea. Elaborarea oricărui program folosind Metoda Drumului Critic pleacă de la următoarea bază de date: - proiectul tehnic - informaĠii legate de resursa umană disponibilă pentru execuĠia programului (echipe specializate, număr de muncitori, gradul de calificare); - informaĠii legate de mijloacele de muncă disponibile pentru execuĠia programului; - informaĠii legate de modalităĠile de aprovizionare cu materiale a úantierului; - informaĠii legate de amplasament (dimensiunile acestuia, căile de circulaĠie);

 

Stabilirea activitatilor:

Nr. activitate 1 2

Zidărie GV 290x140x138 Cofraje rampa scării

3

Turnare beton armat rampă

4

Cofraje scări

5

Turnare beton simplu scări

6

Confec‫܊‬ionare armătură stâlpi OB37

7 8 9 10 11 12 13 14 15

Confec‫܊‬ionare armătură stâlpi PC52 Montare armătură stâlpi Cofraje stâlpi Turnare beton cu pompa în stâlpi Cofraje centuri Cofraje buiandrugi Cofraje placă +2,80 Grinzi sus‫܊‬inere Popi extensibili PE3100R

16

Confec‫܊‬ionare armătură centuri OB37

17

Confec‫܊‬ionare armătură centuri PC52

18

Confec‫܊‬ionare armătură buiandrugi OB

19

Confec‫܊‬ionare armătură buiandrugi PC

20

Confec‫܊‬ionare armătură placă PC

21

Montare armătură buiandrugi

22

Montare armătură centuri

23

Montare armătură placă

24

Turnare beton buiandrugi cu pompa

25

Turnare beton centuri cu pompa

26

Turnare beton placă cu pompa

27

Zidarie GV 290x140x138

28

Confec‫܊‬ionare armătură stâlpi OB37

29

Confec‫܊‬ionare armătură stâlpi PC52

30

Montare armătură stâlpi

31

Cofraje stâlpi

32

Turnare beton cu pompa în stâlpi

Descriere

 

33

Cofraje centuri

34

Cofraje buiandrugi

35

Cofraje placă +5,60

36

Grinzi sus‫܊‬inere

37

Popi extensibili PE3100R

38

Confec‫܊‬ionare armătură centuri OB37

39

Confec‫܊‬ionare armătură centuri PC52

40

Confec‫܊‬ionare armătură buiandrugi OB

41

Confec‫܊‬ionare armătură buiandrugi PC

42

Confec‫܊‬ionare armătură placă PC

43

Montare armătură buiandrugi

44 45 46 47 48

Montare armătură centuri Montare armătură placă Turnare beton buiandrugi cu pompa Turnare beton centuri cu pompa Turnare beton placă cu pompa

49 50 51 52 53 54

‫܇‬arpantă lemn ecarisat Învelitoare Pazie Burlane Jgheaburi Strea‫܈‬ină

 

CALCULUL CANTITĂ‫܉‬ILOR SUPRASTRUSCTURA

Zidărie GV 290x140x138 etaj

Zidărie GV 290x140x138 parter

Axa 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 A-A B-B C-C D-D 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 A-A B-B C-C D-D

Lungimea Lă‫܊‬imea Înăl‫܊‬imea Tâmplări (m) (m) (m) e (mp) 7,22 7,22 3,00 5,70 7,22 0,3 7,22 14,43 3,91 4,80 14,71 Total 7,22 7,22 3,00 5,70 7,22 0,3 7,22 14,43

2,55

2,55

3,91 4,80 14,71 Total Total zidărie GV 290x240x138

Aria (mp)

Volumul (mc)

3,24 1,89 0,00 1,89 1,89 5,13 7,92 0,00 3,36 2,16 27,48 3,24 1,89 0,00 1,89 3,78 5,13 6,84

15,17 16,52 7,65 12,65 16,52 13,28 28,88 9,97 8,88 35,35 164,87 15,17 16,52 7,65 12,65 14,63 13,28 29,96

4,55 4,96 2,30 3,79 4,96 3,98 8,66 2,99 2,66 10,61 49,46 4,55 4,96 2,30 3,79 4,39 3,98 8,99

0,00 3,36 2,16

9,97 8,88 35,35

2,99 2,66 10,61

28,29

164,06

49,22 98,68

Buiandrugi u‫܈‬i

U‫܈‬a U1 U2 U3 U4

1,80 1,80 1,70 1,70

0,3 0,3 0,3 0,3

0,45

0,14 0,14 0,14 0,14

1,00 7,00 3,00 2,00

Total Fereastra

Buiandrugi ferestre

Aria pe Element Volum Transport Lungimea Lă‫܊‬imea Înăl‫܊‬imea element e (mc) (t) (m) (m) (m) (mp) 0,24 1,70 0,69 0,46 3,09

0,58 4,08 1,65 1,10 7,42

Aria pe Lungimea Lă‫܊‬imea Înăl‫܊‬imea Element Volum Transport element (m) (m) (m) e (mc) (t) (mp)

F1

1,75

0,14

2,00

0,47

1,13

F2 F3 F4 F5 F6 F7

2,30 3,60 2,10 2,70 2,10 1,80

0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14

2,00 4,00 3,00 2,00 2,00 2,00

0,62 1,94 0,85 0,73 0,57 0,49 5,67 8,76

1,49 4,67 2,04 1,75 1,36 1,17 13,61 21,03

0,3

0,45

Total TOTAL BUIANDRUGI

Greutate (kg) PC52 buiandrugi

Conform extras armare

157,06

OB37 buiandrugi

Conform extras armare

66,64

Stâlpi

Dimensiuni (mxm) 0,43 0,43 0,36

0,36 0,29 0,29

Buc 10 7 7 Total

Înăl‫܊‬imea (m) 5,10

Aria (mp) 0,15 0,12 0,10

Volum Transpor (mc) t (t) 7,89 18,95 4,45 10,68 3,73 8,94 16,07 38,58 Greutate (kg)

PC52 Stâlpi

Conform extras armare

1183

OB37 Stâlpi

Conform extras armare

270

Centuri parter

Axa 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 A-A B-B C-C D-D

Centuri etaj

Axa 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 A-A B-B C-C D-D

Lungimea Lă‫܊‬imea Înăl‫܊‬imea (m) (m) 8,10 0,30 8,10 0,30 3,30 0,30 6,30 0,30 8,10 0,30 0,12 8,10 0,30 16,50 0,30 4,50 0,30 5,40 0,30 16,50 0,30 Total

Aria (mp) 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04

Volum Transpor (mc) t (t) 0,29 59,49 0,29 59,49 0,12 24,24 0,23 46,27 0,29 59,49 0,29 59,49 0,59 121,18 0,16 33,05 0,19 39,66 0,59 121,18 3,06 623,51

Lungimea Lă‫܊‬imea Înăl‫܊‬imea (m) (m)

Aria (mp)

Volum Transpor (mc) t (t)

8,10 8,10 3,30 6,30 8,10 8,10 16,50 4,50 5,40 16,50

0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,12 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Total TOTAL CENTURI

0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04

0,29 0,29 0,12 0,23 0,29 0,29 0,59 0,16 0,19 0,59 3,06 6,11

59,49 59,49 24,24 46,27 59,49 59,49 121,18 33,05 39,66 121,18 623,51 1247,01

Conform extras armare PC52 Conform extras armare PC52 TOTAL ARMATURA PLACI

Placă +2,80 Placă +5,60

Lungim Lă‫܊‬ime e (m) (m) 1-2 A-D 7,80 3,60 2-3 C-D 3,00 1,80 4-5 C-D 3,00 3,00 2-4 D-E 4,20 2,70 5-6 B-D 7,80 4,50 Hol Balcon 8,40 1,35 Total

Aria (mp) 28,08 5,40 9,00 11,34 35,10 20,25 11,34 120,51

Lungim Lă‫܊‬ime e (m) (m) 1-2 A-D 7,80 3,60 2-3 C-D 3,00 1,80 4-5 C-D 3,00 3,00 2-4 D-E 4,20 2,70 5-6 B-D 7,80 4,50 3-4 C-D 3,10 2,10 Hol Total TOTAL COFRAJE PLĂCI

Aria (mp) 28,08 5,40 9,00 11,34 35,10 6,51 19,25 114,68 235,19

Cofraje placă +2,80

Axe

Beton placă +5,60

Beton placă +2,80

Cofraje placă +5,60

Axe

Lungime (m)

Lă‫܊‬ime (m)

Aria (mp)

18,15

8,40

145,95

Total

Greutate (kg) 1139,00 1139,00 2278,00

Grosime Volum Transpor (m) (mc) t (t) 0,13

18,97

45,54

18,97

45,54

Lungime Lă‫܊‬ime Aria Grosime Volum Transpor (m) (m) (mp) (m) (mc) t (t) 16,80 8,40 141,12 0,13 18,35 44,03 Total 18,35 44,03 TOTAL BETON PLĂCI 37,32 89,57

ANTEMĂSURĂTOAREA SUPRASTRUCTURA Nr. activ.

Articol

Descriere

UM

Cantitate

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

CD05C1 CB04A1 CZ0302A1 CZ0302E1 CC01C1 CA07H1 CB04B1 CZ0302A1 CZ0302E1 CC02C1 CA07H1 CB04A1 CZ0302A1 CZ0302E1 CC02C1 CA07H1 CB04A1 CB04A1 CB45B1 CB44A1 CZ0302E1 CC02C1 CA07H1 CB04A1 CA02M1 CB04A1 CA01D1 CE17B1 CE03B CE19B1 CE14A1 CE13A1 CE19D1

Zidarie GV 290x140x138 Cofraje buiandrugi Confectionare armatura buiandrugi OB Confectionare armatura buiandrugi PC Montare armatura buiandrugi Turnare beton buiandrugi Cofraje stalpi Confectionare armatura stalpi OB37 Confectionare armatura stalpi PC52 Montare armatura stalpi Turnare beton pompa stalpi Cofraje centuri Confectionare armatura centuri OB37 Confectionare armatura centuri PC52 Montare armatura centuri Turnare beton centuri pompa Cofraje placa +2,80 Cofraje placa +5,60 Grinzi sustinere Popi extensibili PE3100R Confectionare armatura PC Montare armatura placa Turnare beton placa pompa Cofraje rampa scari Turnare beton armat rampa Cofraje scari Turnare beton simplu scari Sarpanta lemn ecarisat Invelitoare Pazie Burlane Jgheaburi Streasina

mc mp kg kg kg mc mp kg kg kg mc mp kg kg kg mc mp mp buc buc kg kg mc mp mc mp mc mp mp ml ml ml mp

100 43,82 66,64 157,06 223,7 21,03 212,5 270,00 1183,00 1453,00 16,07 127,35 302,10 1184,84 1486,94 6,14 120,50 114,68 54,00 108,00 2278,00 2278,00 37,32 6,45 0,84 2,80 0,42 213,38 213,38 59,52 36,60 36,00 27,38

a1

b1 Executant: Investitie: Obiect: Deviz:

Gr= 418,844 to

0089 0989 1989 0001

c1

d1

e1

f1

-Marciuc Constantin -Licenta -P+1E -Suprastrucura Coef.

Material A 99687,37303 0 0 0

1)Total A-Cheltuieli directe a.Tr. aproviz A* 0,000% b.Tr.auto c.Tr.gara-sant. Gr* 0,00 d.Retrib.maistri B* 4,500% e.Impozit (B+d)* 0,000% f.C.A.S. (B+d+e)* 20,800% g.CASS (B+d+e)* 5,200% h.Aj.somaj(B+d+e)* 0,500% i.Fd.risc (B+d+e)* 0,694% j.Fd.invat. (B+d+e)* 0,850% 2)Total B-Cheltuieli directe 99.687 k.Ch.indirecte TB* 12,000% l.Profit (TB+k)* 5,000% m.O.S. (TB+k+l)* 0,000% 3)Total cheltuieli T.V.A. 19,000% TOTAL DEVIZ ANALITIC

Recapitulatie Manopera B 19.085

Utilaj C 4.863

859 0

19.944

Ofertant,

4.863

Total D 123.635 0 0 0 859 0 4.148 1.037 100 138 170 130.087 15.610 7.285 0 152.982 29.067 182.049

Executant 0089 Investitie 0989 Obiect 1989 Deviz 0001

Marciuc Constantin Licenta P+1E Suprastrucura

Pozitie Cod resursa Corectii Denumire resursa Observatii Liste anexa 1

CD05B1

Deviz analitic U/M

82

M CUB

Cantitate

100,00000

Sp.mat Sp.man Sp.uti

Pret materiale Pret manopera Pret utilaj Pret transport Nr.ore/UM Greutate/UM

Val. materiale Val. manopera Val. utilaj Val. transport TOTAL A Greutate totala

492,81

49.280,53

52,57

5.256,89

ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA CONSTR.H<35M, FO

5,27

527,05

RMAT 290X140X 88MM,CAL.A

0,00

0,00

6,46

55.064,47 157,74

1,58 L:10174 -0001:CZ0201A1 -PREPARARE MORTAR VAR CIM PT ZID M10-Z CU CIM F25 IN INSTALATII CENTRALIZATE CU VAR PASTA 2

3

4

5

CB04A1

82

MP

43,82000

2,73

119,78

7,01

307,34

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C

0,00

0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI

0,00

0,00

0,82

427,12

0,00

0,08

1,87

124,38

0,29

19,38

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA

0,08

5,51

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATE OB 37 D=6-8MM$

0,00

0,00

0,04

149,27

CZ0302A1

82

KG

66,64000

0,00

0,07

1,88

295,59

0,19

30,46

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA

0,08

13,30

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $

0,00

0,00

0,02

339,34

CZ0302E1

CC02C1

82

82

KG

KG

157,06000

223,70000

MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC

6

$

CA07H1

82

M CUB

21,03000

TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI)

0,00

0,16

0,11

24,78

0,28

62,22

0,00

0,00

0,00

0,00

0,03

86,99

0,00

0,00

181,48

3.816,52

7,61

160,09

34,09

717,01

0,00

0,00

0,89

4.693,62

2,81

59,13

L:10173 -0028:CZ0105C1 -PREPARARE BETON B150,CU AGREGATE GRELE,GRANULATIA<31MM,CIMENT M30 IN INST.CENTRALIZATE


      


$

     

Pozitie Cod resursa Corectii Denumire resursa Observatii Liste anexa 7

8

9

10

11

CB04B1

Cantitate

MP

212,50000

Sp.mat Sp.man Sp.uti

Pret materiale Pret manopera Pret utilaj Pret transport Nr.ore/UM Greutate/UM

Val. materiale Val. manopera Val. utilaj Val. transport TOTAL A Greutate totala

3,57

759,46

9,45

2.008,81

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C

0,00

0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA STILPI SI CADRE

0,00

0,00

1,10

2.768,26

CZ0302A1

82

U/M

82

270,00000

KG

0,00

0,48

1,87

503,95

0,29

78,54

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA

0,08

22,32

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATE OB 37 D=6-8MM$

0,00

0,00

0,04

604,80

CZ0302E1

82

KG

1.183,00000

0,00

0,27

1,88

2.226,44

0,19

229,41

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA

0,08

100,14

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $

0,00

0,00

0,02

2.555,99

0,00

1,19

0,11

160,93

0,28

404,12

MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI

0,00

0,00

SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC

0,00

0,00

0,03

565,06

0,00

0,02

181,48

2.916,38

7,61

122,33

34,09

547,90

CC02C1

CA07H1

82

82

KG

1.453,00000

M CUB

16,07000

TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI)

0,00

0,00

0,89

3.586,62

2,81

45,19

L:10173 -0028:CZ0105C1 -PREPARARE BETON B150,CU AGREGATE GRELE,GRANULATIA<31MM,CIMENT M30 IN INST.CENTRALIZATE 12

13

CB04A1

2,73

348,11

7,01

893,18

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C

0,00

0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI

0,00

0,00

0,82

1.241,30

CZ0302A1

82

82

MP

KG

127,35000

$

302,10000

0,00

0,23

1,87

563,86

0,29

87,87

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA

0,08

24,97

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATE OB 37 D=6-8MM$

0,00

0,00

0,04

676,71

0,00

0,31


      


     

Pozitie Cod resursa Corectii Denumire resursa Observatii Liste anexa 14

15

16

Pret materiale Pret manopera Pret utilaj Pret transport Nr.ore/UM Greutate/UM

Val. materiale Val. manopera Val. utilaj Val. transport TOTAL A Greutate totala

1,88

2.229,90

0,19

229,76

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA

0,08

100,30

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $

0,00

0,00

0,02

2.559,97

CZ0302E1

CC02C1

Cantitate

U/M

82

82

KG

KG

1.184,84000

1.486,94000

Sp.mat Sp.man Sp.uti

0,00

1,20

0,11

164,69

0,28

413,56

MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI

0,00

0,00

SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC

0,00

0,00

0,03

578,26

CA07H1

82

6,14000

M CUB

TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI)

0,00

0,02

181,48

1.114,29

7,61

46,74

34,09

209,34

0,00

0,00

0,89

1.370,37

2,81

17,26

L:10173 -0028:CZ0105C1 -PREPARARE BETON B150,CU AGREGATE GRELE,GRANULATIA<31MM,CIMENT M30 IN INST.CENTRALIZATE 17

18

19

20

CB04A1

2,73

329,39

7,01

845,14

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C

0,00

0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI

0,00

0,00

0,82

1.174,53

CB04A1

82

82

MP

MP

120,50000

$

114,68000

0,00

0,21

2,73

313,48

7,01

804,32

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C

0,00

0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI

0,00

0,00

0,82

1.117,80

0,00

0,20

CB45B1

82

0,06

3,08

20,46

1.104,64

SUSTINERI DIN GRINZI METALICE EXTENSIBILE LA CTII

0,00

0,00

CU H<20M

0,00

0,00

2,31

1.107,72

BUCATA

54,00000

GRINZILE REZEMIND PE POPI METALICI

CB44A1

82

BUCATA

108,00000

0,00

0,00

0,20

21,54

3,57

385,47

SUST CU POPI EXTENS PE3100R PT MONT PLACI,PREDALE

0,00

0,00

TURN PLANSEE MONOL CU GR SAU GR MONOL PL PREF

0,00

0,00

0,44

407,01

0,00

0,02


      


     

Pozitie Cod resursa Corectii Denumire resursa Observatii Liste anexa 21

22

23

Pret materiale Pret manopera Pret utilaj Pret transport Nr.ore/UM Greutate/UM

Val. materiale Val. manopera Val. utilaj Val. transport TOTAL A Greutate totala

1,88

4.287,26

0,19

441,75

CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA

0,08

192,83

CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $

0,00

0,00

0,02

4.921,85

CZ0302E1

CC02C1

Cantitate

U/M

82

82

KG

KG

2.278,00000

2.278,00000

Sp.mat Sp.man Sp.uti

0,00

2,30

0,11

252,31

0,28

633,58

MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI

0,00

0,00

SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC

0,00

0,00

0,03

885,89

CA07H1

82

M CUB

37,32000

TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI)

0,00

0,03

199,08

7.429,78

7,61

284,09

34,09

1.272,42

0,00

0,00

0,89

8.986,29

2,82

105,11

L:10173 -0040:CZ0106E1 -PREPARARE BETON B200,AGREG.GRELE SORT.GRANUL.<31MMCIM.M30 STILPI,GRINZI,PLACI OBIS.INST.CENTRAL. $ 24

25

26

27

CB04A1

2,73

17,63

7,01

45,24

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C

0,00

0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI

0,00

0,00

0,82

62,87

0,00

0,01

CA02M1

82

6,45000

0,36

0,30

41,76

35,07

TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H<35M IN ELE

1,34

1,12

MENTE TURNATE IZOLAT CU VOLUM >0,5MC

0,00

0,00

4,97

36,50

0,20

0,17

CB04A1

82

MP

0,84000

2,73

7,65

7,01

19,64

COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C

0,00

0,00

ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI

0,00

0,00

0,82

27,29

CA01D1

82

M CUB

82

MP

M CUB

2,80000

0,42000

0,00

0,00

198,57

83,40

29,69

12,47

TURNARE BETON SIMPLU IN STRATURI DE 3-20CM GROSIME

9,26

3,89

LA CONSTRUCTII CU H<35M

0,00

0,00

3,76

99,76

2,72

1,14

L:10173 -0040:CZ0106E1 -PREPARARE BETON B200,AGREG.GRELE SORT.GRANUL.<31MMCIM.M30 STILPI,GRINZI,PLACI OBIS.INST.CENTRAL. $


      


     !

Pozitie Cod resursa Corectii Denumire resursa Observatii Liste anexa

Pret materiale Pret manopera Pret utilaj Pret transport Nr.ore/UM Greutate/UM

Val. materiale Val. manopera Val. utilaj Val. transport TOTAL A Greutate totala

31,59

6.740,21

8,75

1.866,86

SARPANTA DIN LEMN EXECUTATA PE SCAUNE LA INVELITOR

2,40

511,47

I GRELE

0,00

0,00

1,05

9.118,54

CE17B1

28

CE02A1

29

82

82

32

33

MP

213,38000

213,38000

MP

Sp.mat Sp.man Sp.uti

0,02

3,50

63,66

13.583,45

6,86

1.464,49

2,80

596,72

LU

0,00

0,00

0,86

15.644,66

0,10

21,57

2,26

134,64

1,70

101,25

PAZII LA STREASINA SAU FRONTOANE DIN SCINDURI GELU

0,24

14,27

ITE PROFILAT

0,00

0,00

0,21

250,16

0,00

0,15

11,80

431,73

5,95

217,60

BURLANE DIN TABLA ZINCATA DE 0,5MM CONFECTIONATE P

0,00

0,00

E SANTIER ROTUNDE CU D=15,4CM

0,00

0,00

0,69

649,33

CE19B1

CE14A1

CE13A1

-TIGLA CU JGHEAB

82

L:10147 -0001:2903830 31

Cantitate

INVELITORI DIN TIGLA SOLZI DIN ARGILA ASEZATE SIMP

L:10145 -0003:2302983 30

U/M

CU 1 CIOC C1 390X230X11

59,52000

M

-SCIND RASIN LUNGA

82

TIV CLS C GR=24MM L=3,00M S 942

36,60000

M

82

S515

36,00000

M

0,00

0,09

11,56

416,06

4,04

145,61

JGHIABURI DIN TABLA ZINCATA DE 0,5MM,CONFECTIONATE

0,00

0,00

PE SANTIER SEMIROTUNDE CU D=15CM

0,00

0,00

0,47

561,67

CE19D1

82

27,38000

M

0,00

0,11

36,01

985,84

11,94

326,89

STREASINA INFUNDATA DIN SCINDURI GELUITE PE O PART

0,08

2,19

E SI FALTUITE

0,00

0,00

1,48

1.314,92

0,03

0,87

Total materiale Total manopera Total utilaj Total transport Total A

99.687,37 19.084,81 4.862,74 0,00 123.634,93

L:10147 -0001:2903830

-SCIND RASIN LUNGA

Greutate totala Total ore

TIV CLS C GR=24MM L=3,00M S 942

418,844014 2290

OFERTANT


      


     "

Executant Investitie Obiect Deviz Cod resursa Denumire resursa

0089 0989 1989 0001 U/M

Marciuc Constantin Licenta P+1E Suprastrucura Cantitate

Extras resurse Pret unitar

Extras materiale 0020101 LEI 161,29000 MATERIAL MARUNT 2000030 KG 8,28000 OTEL BETON PROFIL NETED OB37 STAS 438 D= 6MM 2000092 KG 645,12740 OTEL BETON PROFIL NETED OB37 STAS 438 D= 8MM 2000573 KG 4.850,92900 OTEL BETON PROFIL PERIODIC PC 52 S 438 D=16MM 2100373 KG 2.120,00000 CIMENT DE FURNAL CU ADAOSURI F 25 VRAC S 1500 2100397 KG 24.089,00256 CIMENT METALURGIC CU ADAOSURI M 30 VRAC S 1500 2100402 KG 53,34500 CIMENT METALURGIC CU ADAOSURI M 30 SACI S 1500 2100713 M CUB 2,06000 VAR PASTA PT CONSTRUCTII TIP 2 2200288 M CUB 22,70917 PIETRIS CIURUIT SPALAT DE MAL 7-15 MM 2200317 M CUB 28,82572 PIETRIS CIURUIT SPALAT DE MAL 15-30 MM 2200513 M CUB 40,92881 NISIP SORTAT NESPALAT DE RIU SI LACURI 0,0-3,0 MM 2200575 M CUB 15,00000 NISIP SORTAT SPALAT DE RIU SI LACURI 0,0-3,0 MM 2200642 M CUB 29,72144 NISIP SORTAT SPALAT DE RIU SI LACURI 3,0-7,0 MM BUCATA 5.700,00000 2301549 CARAM.GOLURI VERT.M 50 CAL.A C1 290X140X 88 BALOT S5185 2301551 BUCATA 17.000,00000 CARAM.GOLURI VERT.M 50 CAL.A C1 290X140X 88 S5185 2302983 BUCATA 8.321,82000 TIGLA CU JGHEAB CU 1 CIOC C1 390X230X11 S515 BUCATA 106,69000 2303119 COAMA MICA 320X206X110 CAL1 NETRATATA S515 2900888 M CUB 0,07250 LEMN ROT CONS RUR COJ FAG L MIN 1M D SUB MIN18CM S4342 2903830 M CUB 0,70830 SCIND RASIN LUNGA TIV CLS C GR=24MM L=3,00M S 942 2903995 M CUB 0,42077 SCIND RASIN LUNGA TIV CLS D GR=24MM L=4,00M S 942 2904004 M CUB 0,20000 SCIND RASIN LUNGA TIV CLS D GR=24MM L=4,50M S 942


      


Valoare

1,00

161,29

1,85

15,30

1,85

1.192,20

1,86

9.039,22

0,45

954,00

0,45

10.840,05

0,47

24,81

208,59

429,69

37,35

848,15

37,05

1.067,86

40,35

1.651,35

44,10

661,50

43,38

1.289,32

2,18

12.404,34

1,99

33.881,00

1,39

11.564,83

1,68

179,30

184,72

13,39

435,18

308,24

422,50

177,78

422,50

84,50

     

Cod resursa Denumire resursa

U/M

Cantitate

Pret unitar

Valoare

2904406 M CUB 0,33600 569,80 DULAP RASINOS TIVIT CLS A GR=48MM L=3,50M S 942 2905955 M CUB 2,34718 552,71 SIPCI RASIN.CL I/II GROS 18/24-24/48MM L=1,50-2,75M 2917673 M CUB 0,85352 1.411,54 DULAP FAG LUNG TIVIT CLS C GR=50MM LUNG=2,00M S 8689 2918782 M CUB 3,67182 1.017,50 RIGLE FAG NEABURITE CL.A G 80/80-90/90MM L=1,80-2,50M 2928361 MP 49,23250 24,14 PANOU COFRAJ ASTEREALA SCIND. RAS.SCURTE SUBSCURTE 2948050 BUCATA 300,00000 1,34 GHERMELE CARBOLINIZATE 2948098 M 57,49800 1,77 PERVAZURI BAGHETE PT.USI CHER.RASIN. 32/19 MM. 3642287 KG 215,54220 3,78 TABLA ZINCATA S2028 0,50X 650X1000 OL32-1N CAL.1 3700390 KG 8,82000 4,11 BANDA DIN OTEL LAM.CALD S908 3 X 30 OL37-1N 3803128 KG 54,41640 3,51 SARMA MOALE OBISNUITA D= 1,12 OL32 S 889 5838610 BUCATA 853,52000 0,34 SURUB CU CAP PATRAT PT. LEMN L 12 X 100 F1 S 1455 5838775 BUCATA 426,76000 1,92 SURUB CU CAP PATRAT PT. LEMN L 16 X 200 F1 S 1455 BUCATA 853,52000 0,20 5841045 PIULITE PATRATE M 12 GR. 6 S 926 5841069 BUCATA 426,76000 0,28 PIULITE PATRATE M 16 GR. 6 S 926 5883067 KG 29,44644 11,02 SAIBA PLATA PENTRU LEMN A M 14 OL34 S 7565 5883263 KG 27,95278 9,38 SAIBA PLATA PENTRU LEMN B M 20 OL34 S 7565 5886899 KG 0,80560 2,97 CUIE CU CAP CONIC TIP A1 2,8 X 50 OL34 S 2111 5886942 KG 95,18290 2,88 CUIE CU CAP CONIC TIP A1 3 X 70 OL34 S 2111 5887893 KG 2,13380 3,21 CUIE CU CAP PLAT TIP B 3,0 X 30 S 2111 5904770 KG 6,85580 21,22 ALIAJ DE LIPIT STANIU-PLUMB LP30 6103294 KG 1,06690 12,39 VOPSEA MINIUM DE PLUMB V.351-3 NTR 90-80 6201084 KG 75,37200 3,14 ULEI EMULSIONABIL PT.DECOFRARE BETOANE S11382 6202818 M CUB 55,82115 1,80 APA INDUSTRIALA PENTRU MORTARE SI BETOANE DELA RETEA 6309903 KG 2,41680 4,48

191,45


      


1.297,30 1.204,78 3.736,08 1.188,34 402,36 101,97 814,53 36,21 190,87 294,29 821,00 174,20 121,46 324,48 262,23 2,39 273,70 6,86 145,49 13,22 236,35 100,48 10,82

     

Cod resursa Denumire resursa

U/M

Cantitate

Pret unitar

CONFECTII METALICE SUD.CORNIER < 70 MM PT.ESAFODAJE 6311231 BUCATA 54,00000 1,79 CIRLIGE DIN OTEL ZINCATE PT. JGHEABURI 6311528 KG 64,01400 4,91 SCOABE OTEL PT.CONSTR.DIN LEMN.LAT,65-90MM,L.200-300MM BUCATA 21,96000 2,04 6311982 BRATARI DIN OTEL ZINC PT.BURL. (SEMIROT.SAU DREPT) 6719093 BUCATA 1.523,65920 0,27 DISTANTIER DIN M.PLASTI.PT POZ.ARM.IN BETON PT GRINZI 6829070 KG 17,00000 4,77 CHINGI METALICE PT.COFRAJE LA STILPI DIN BETON Greutate totala:418.843 Total materiale Extras manopera 0010212 ORE 14,69357 8,01 BETONIST 12 0010222 ORE 11,07760 8,49 BETONIST 22 0010232 ORE 7,04960 9,01 BETONIST 32 0010252 ORE 7,04960 10,86 BETONIST 52 0010711 ORE 68,73860 7,84 DULGHER CONSTRUCTII 11 0010712 ORE 162,94020 8,01 DULGHER CONSTRUCTII 12 0010721 ORE 114,58040 8,32 DULGHER CONSTRUCTII 21 0010722 ORE 334,49920 8,49 DULGHER CONSTRUCTII 22 0010731 ORE 51,21120 8,84 DULGHER CONSTRUCTII 31 0010732 ORE 151,79340 9,01 DULGHER CONSTRUCTII 32 0010741 ORE 19,20420 9,58 DULGHER CONSTRUCTII 41 0010742 ORE 105,85900 9,83 DULGHER CONSTRUCTII 42 0011111 ORE 69,13212 7,84 FIERAR BETON 11 0011112 ORE 81,62460 8,01 FIERAR BETON 12 0011121 ORE 69,13212 8,32 FIERAR BETON 21 0011132 ORE 89,68060 9,01 FIERAR BETON 32 0013112 ORE 25,92700 8,01 TINICHIGIU SANT 12


      


Valoare

96,64 314,09 44,77 411,85 81,04 99.687,39 117,70 94,05 63,52 76,56 538,91 1.305,15 953,31 2.839,90 452,71 1.367,66 183,98 1.040,59 542,00 653,81 575,18 808,02 207,68

     

Cod resursa Denumire resursa

U/M

Cantitate

Pret unitar

Valoare

0013122 ORE 2,92800 8,49 TINICHIGIU SANT 22 0013132 ORE 34,65700 9,01 TINICHIGIU SANT 32 0013412 ORE 93,00000 8,01 ZIDAR 12 0013422 ORE 83,40000 8,49 ZIDAR 22 0013432 ORE 141,00000 9,01 ZIDAR 32 0013442 ORE 28,00000 9,83 ZIDAR 42 0019911 ORE 0,00840 6,95 MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 11 0019921 ORE 184,30760 7,30 MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 21 0019931 ORE 339,40032 7,61 MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 31 Total ore:2290.894 Total manopera Extras utilaje 0003312 ORE 6,52536 314,50 AUTOPOMPA HIDRAULICA DE BETON 40-60 MC/H 0003553 ORE 1,14279 89,68 BULDOZER PE SENILE 65- 80 CP 0003709 ORE 4,12000 127,93 CENTRALA DE BETON (SEMIAUTOMATIZATA) 8-20MC/N 0003710 ORE 3,51000 159,80 CENTRALA DE BETON (SEMIAUTOMATIZATA) 21-40MC/H 0003716 ORE 13,47760 2,68 VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACTIONAT ELECTRIC 0,9-1,5 KW 0004201 ORE 8,03471 9,99 MAS.AUTOM.DE TAIAT SI INDREPT.OTEL BET.,ACT.EL.D=3-20MM 5-10 0004203 ORE 9,25079 5,78 STANTA ELECTRICA DE TAIAT OTEL-BETON,DIAM.PANA LA 40 MM 0004205 ORE 28,29653 4,93 MASINA DE FASONAT OTEL-BETON D=PINA LA 40MM 2,2KW 0006609 ORE 4,35331 42,76 TROLIU ELECTRIC 3,1- 5 TF 0007301 ORE 28,15128 39,95 BOB ELEVATOR MOBIL, CU ELECTROMOTOR DE 4,5 KW Total utilaje

24,86

Total

312,26 744,93 708,07 1.270,41 275,24 0,06 1.345,45 2.582,84 19.084,81 2.052,23 102,48 527,05 560,90 36,09 80,25 53,47 139,50 186,13 1.124,64 4.862,73 123.634,93

OFERTANT


      


     !

Nr. activ. 1 2 3 4

CALCULUL PERIOADELOR PROCESELOR DE EXECU‫܉‬IE PARTER Cantitate Descriere NT mi ds (Q) Zidarie GV 290x140x138 49,46 6,46 7 10 Cofraje rampa scari 6,45 0,82 5 10 Turnare beton armat rampa 0,84 4,97 6 10 Cofraje scari 2,80 0,82 5 10

I

t

1 1 1 1

4,56 0,11 0,07 0,05

5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

Turnare beton simplu scari Confectionare armatura stalpi OB37 Confectionare armatura stalpi PC52 Montare armatura stalpi Cofraje stalpi Turnare beton pompa stalpi Cofraje centuri Cofraje buiandrugi Cofraje placa +2,80 Grinzi sustinere Popi extensibili PE3100R Confectionare armatura centuri OB37

0,42 130,00 591,50 721,50 106,25 8,04 63,68 22,86 120,51 54,00 108,00 151,05

3,76 0,04 0,02 0,03 1,1 0,89 0,82 0,82 0,82 2,31 0,44 0,04

3 1 1 3 5 8 5 5 5 5 3 1

10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0,05 0,52 1,18 0,72 2,34 0,09 1,04 0,37 1,98 2,49 1,58 0,60

17

Confectionare armatura centuri PC52

592,42

0,02

1

10

1

1,18

18

Confectionare armatura buiandrugi OB

33,32

0,04

1

10

1

0,13

19

Confectionare armatura buiandrugi PC

78,53

0,02

1

10

1

0,16

20

Confectionare armatura placa PC

1139,00

0,02

1

10

1

2,28

21

Montare armatura buiandrugi

111,85

0,03

3

10

1

0,11

22

Montare armatura centuri

743,47

0,03

3

10

1

0,74

23

Montare armatura placa

1139,00

0,03

3

10

1

1,14

24

Turnare beton buiandrugi pompa

10,45

0,89

8

10

1

0,12

25 26

Turnare beton centuri pompa Turnare beton placa pompa

3,07 18,97

0,89 0,89

8 8

10 10

1 1

0,03 0,21

Start

02 Jul '12 M T W

Page 1

Project Summary

Progress

Milestone

S

Summary

5 days Mon 02.07.12 1 day Mon 09.07.12 1 day Tue 10.07.12 1 day Wed 11.07.12 1 day Thu 12.07.12 2 days Fri 13.07.12 3 days Tue 17.07.12 1 day Fri 20.07.12 4 days Mon 23.07.12 3 days Fri 27.07.12 2 days Wed 01.08.12 2 days Fri 03.08.12 1 day Tue 07.08.12

Duration

Split

Task

Zidărie GV 290x140x138 Cofraje rampa scării Turnare beton în rampa scării Cofraje scări Turnare beton simplu scări Montare armătură stîlpi Cofraje stîlpi Turnare beton cu pompa în stîlpi Cofraje buiandrugi+centuri+placă Grinzi susĠinere Popi extensibili Montare armături Turnare beton

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Project: Marciuc Ctin Date: Fri 06.07.12

Task Name

ID T

F

Deadline

External Milestone

External Tasks

09 Jul '12 S S M T W T F S S muncitori[700%] muncitori[500%] muncitori[600%] muncitori[500%] muncitori[300%]

munc

16 Jul '12 M T

T

W

T

Project: Marciuc Ctin Date: Fri 06.07.12

muncitori[300%]

12

S

S

23 Jul '12 M T S

S

30 Jul '12 M T

Page 2

Project Summary

Milestone

muncitori[500%]

F

Progress

T

Summary

W

Split

Task

muncitori[500%] muncitori[800%]

F

T

F

S

S

Deadline

External Milestone

External Tasks

muncitori[500%] muncitori[300%]

W

W

T

F

muncitori[300%] muncitori[800%]

06 Aug '12 M T S

S

13 A M

Peak Units:

100%

200%

300%

400%

500%

600%

700%

800%

900%

1.000%

T

700%

muncitori

700%

02 Jul '12 M

Overallocated:

700%

W

700%

T

700%

F

Allocated:

S

S

T

600%

Page 1

500%

09 Jul '12 M

Marciuc Ctin

500%

W

300%

T

300%

F

S

S

300%

16 Jul '12 M

500%

T

500%

W

Peak Units:

100%

200%

300%

400%

500%

600%

700%

800%

900%

1.000%

F

800%

muncitori

500%

T

Overallocated:

S

S

500%

23 Jul '12 M

Allocated:

500%

T

500%

W

F

500%

Page 2

500%

T

Marciuc Ctin S

S

500%

30 Jul '12 M

500%

T

300%

W

300%

T

300%

F

S

Peak Units:

100%

200%

300%

400%

500%

600%

700%

800%

900%

1.000%

300%

800%

T

Overallocated:

06 Aug '12 M

muncitori

S

W

T

Allocated:

F

S

S

Page 3

13 Aug '12 M

Marciuc Ctin T

W

T

F

S

S

20 Aug '12 M T

Protec‫܊‬ia muncii ‫܈‬i PSI

MĂSURI DE PROTEC‫܉‬IA MUNCII La elaborarea proiectului s-au respectat normele de protecĠie a muncii precum úi precederile tuturor actelor normative în vigoare privind protecĠia úi execuĠia lucrărilor de construcĠii montaj care se referă la măsuri de protecĠie úi tehnica securităĠii muncii úi anume: -

personalul muncitor care îúi desfăúoară activitatea în cadrul unităĠilor de construcĠii montaj, trebuie să aibă făcuta vizita medicală înainte de a executa orice lucrări la înălĠime;

-

să înceapă lucrul numai după ce úi-a însuúit instructajul la locul de muncă;

-

să participe la instructajele de protecĠia muncii;

-

să nu deterioreze, să nu descompleteze, să nu înlăture dispozitivele de securitate a muncii;

-

să păstreze ordinea úi curăĠenia la locul de muncă úi a căilor de acces;

-

să aibă o comportare disciplinată la locul de muncă;

-

să părăsească locul de muncă fără permisiune;

-

este interzis ca pe timp friguros să se circule pe căile de acces, pe schele, pe planurile înclinate dacă de pe ele nu s-a îndepărtat zăpada úi nu s-a prevăzut nisip, cenuúă sau zgură astfel încât să nu existe pericol de alunecare;

-

personalul muncitor are obligaĠia să lucreze cu echipament de protecĠie prevăzut pentru lucrarea respectivă;

-

orice operaĠie de încărcare, descărcare, transport, manipulare, depozitare se va exectua sub supravegherea unui conducător al procesului de muncă;

-

este interzis să vină la locul de muncă în stare de ebrietate, boală sau obosit;

-

este interzis să se introducă úi să de consume băuturi alcoolice la locul de muncă úi în timpul programului;

-

este obligatoriu ca personalul muncitor să se prezinte la medic în caz de accident;

-

este interzis să se circule prin alte locuri decât cele marcate úi se va respecta cu stricteĠe atunci când se fac deplasările pe úantier, regulile úi indicatoarele privind circulaĠia;

-

nu este permisă trecerea pe sub raza de acĠiune a macaralei, peste úanĠuri care nu au podeĠe cu balustradă úi pe sub schele;

-

este interzis a se ridica sau pune mâna pe firele electrice căzute la pământ;

-

este interzis a se călători în autobasculantă, pe tractoare, în remorci sau autocamioane dacă acestea nu sunt amenajate;

-

este interzisă staĠionarea în dreptul drumului de curgere sau silozuri de ciment;

-

este interzis a intra în vagonul cisternă pentru ciment sau în silozuri de ciment;

-

la punerea în operă a betonului se va avea în vedere a nu se depozita pe cofraje cantităĠi mai mari decât este necesar;

-

schelele se vor prevedea cu balustrade;

-

turnarea betonului la adâncimi mai mari de 1,5 m de la nivelul podinei de lucru trebuie făcută cu ajutorul jgheaburilor sau burlanelor.

Este interzis: -

accesul pe corajul glisant a persoanelor străine;

-

lucrul fără centura de siguranĠă la lucrări de demontare a cofrajelor sau alte lucrări la înălĠime;

Se vor instrui în mod special: -

semnalizatori pentru macarale;

-

macaragii úi mecanici pentru boburi;

-

muncitorii de la prinderea barelor la sol.

Este interzisă orice operaĠie de curăĠire, ungere, reparaĠie a elementelor în timpul funcĠionării lor. Este interzisă staĠionarea excavatorului, buldozerului în timpul lucrului. Se interzice transportul prin purtare directă a greutăĠilor mai mari de 50 kg. MĂSURI DE PROTEC‫܉‬IE ÎMPOTRVA INCENDIILOR Elementele de construcĠie vor fi astfel alcătuite úi realizate încât să nu favorizeze propagarea cu uúurinĠă a incendiilor. Golurile

tehnologice

sau

de

circulaĠie

funcĠională

practicate

în

elementele

compartimentale împotriva incendiilor se protejează după caz prin uúi, obloane, cortine, încăperi tampon. În clădiri, în încăperi úi alte spaĠii vor fi asigurate căi de evacuare prin care, în caz de incendiu, persoanele să poată ajunge în exterior la nivelul terenului sau al unor suprafeĠe circulabile, în timpul cel mai scurt úi în condiĠii de deplină siguranĠă. Uúile, coridoarele úi scările prevăzute pentru funcĠionarea normală a clădirii, trebuie să asigure úi evacuarea în caz de incendiu. Nu constituie căi de evacuare ascensoarele, trecerile prin uúi antifoc. În pereĠii exteriori ai caselor de scări se pot practica numai goluri necesare accesului la nivelurile deservite úi penru iluminarea casei scărilor, a vestibulilor de etaj úi a coridoarelor protejate corespunzător împotriva incendiilor.

Casele de scări, de regulă, trebuie să fie luminate natural, direct din exterior. Casele de scări fără iluminare naturală vor avea asigurate posibilităĠi de evacuare a fumului. Depozitarea mărfurilor cu pericol de explozie în clădiri în care se utilizează astfel de materiale, nu este admisă. În cazul comasării mai multor funcĠiuni într-o clădire civilă, acestea se vor separa corespunzător, de regulă prin pereĠi úi planúee rezistente la foc. Între numărul de niveluri al clădirilor, destinaĠie, gradul de rezistenĠă la foc úi capacitatea lor, trebuie respectată corelaĠia: -

în clădirile de gradul I úi II de rezistenĠă la foc, indiferent de capacitatea lor, numărul de niveluri nu se limitează;

-

în clădirile de gradul III úi IV de rezistenĠă la foc, numărul de niveluri se limitează în funcĠie de destinaĠia lor úi de numărul de persoane adăpostite.

FaĠada clădirilor va fi astfel realizată încât să împiedice transmiterea incendiilor de la un nivel la altul. INSTALA‫܉‬II DE SEMNALIZARE ‫܇‬I STINGERE A INCENDIILOR InstalaĠiile de semnalizare úi stingere a incendiilor se prevăd cu acĠionare manuală. Se pot utiliza ca agenĠi de stingere apa sub forma de jeturi compacte, dispersată în picături sau pulverizată, spumă grea, medie sau uúoară, gaze inerte, aburi, pulbere, pulberi stingătoare úi altele.