Conductores Y Redes Eléctricas

CONDUCTORES Y REDES ELÉCTRICAS

CONDUCTORES - CLASIFICACIÓN

CONSTITUCIÓN FÍSICA DE UN CABLE (EJ. DE MEDIA TENSIÓN)

Conductor: Encargado canalizar la corriente eléctrica está formado por una cuerda de hilos de aluminio o cobre rígido. La cuerda está compuesta por varios hilos para dotar de flexibilidad al cable y a su vez es compactada para reducir su diámetro exterior y optimizar dimensiones y costes al reducir cantidades de material a extruir. Capa semiconductora interna: con aproximadamente 7 u 8 décimas de mm de espesor está formada por material conductor y tiene la función de confinar el campo eléctrico en el interior de aislamiento evitando que se ionice el aire que hay entre los hilos de la periferia del conductor cuando el cable está energizado.

CONSTITUCIÓN FÍSICA DE UN CABLE Los principales aislantes utilizados en los cables para distribución de energía son: •Policloruro de vinilo (PVC): Material termoplástico utilizado masivamente para la mayoría de los cables de uso domiciliario e industrial en baja tensión. Con el agregado de aditivos especiales en su formulación se logran variedades con resistencia a la propagación del incendio; reducida emisión de gases tóxicos y corrosivos. La temperatura de funcionamiento normal de este aislante es de 70° C y de 160º C en cortocircuito y durante no mas de 5 segundos. Los cables en PVC responden a las normas IRAM 2178, 2268 y NM 247-3, a la norma IEC 60502, etc.

CONSTITUCIÓN FÍSICA DE UN CABLE • Polietileno reticulado (XLPE): Material termoestable (una vez reticulado no se ablanda con el calor) presenta mejores características eléctricas y térmicas que el PVC por lo que se lo utiliza en la construcción de cables de baja, media y alta tensión. La ausencia de halógenos en su composición hace que los gases, producto de su eventual combustión no sean corrosivos. Su termo-estabilidad hace que puedan funcionar en forma permanente con temperaturas de 90º C en los conductores y 250º C durante 5 segundos en caso de cortocircuito. Los cables aislados en XLPE responden a las Normas IRAM 2178, IRAM 62266, IEC 60502 o ICEA, para baja y media tensión según corresponda e IRAM 2381, IEC 60 840 para alta tensión o IEC 62067 para muy alta tensión.

CONSTITUCIÓN FÍSICA DE UN CABLE • Goma Etilén-propilénica (EPR): Material termoestable con características comparables al XLPE pero más flexible. Su temperatura de funcionamiento es también de 90º C y 250º C durante 5 segundos para el caso de cortocircuitos. Los cables en EPR responden a las Normas IRAM 2178 e IEC 60502 para baja y media tensión. • Mezclas Afumex: Materiales con excelentes características eléctricas que, debido a su composición, en caso de combustión emiten muy pocos humos y cero gases halogenados (tóxicos y corrosivos); por ello se denomina a estos materiales como LOW SMOKE ZERO HALOGEN (LS0H). Los cables aislados con mezclas LS0H responden a la Norma IRAM 62267.

CONSTITUCIÓN FÍSICA DE UN CABLE Capa semiconductora externa: al igual que la capa interna tiene la función de evitar que el campo eléctrico esté

•

Capa semiconductora externa: al igual que la capa interna tiene la función de evitar que el campo eléctrico esté presente fuera del seno del aislamiento del cable, en este caso evita la ionización del aire entre los hilos de la pantalla. En el caso de los cables para media tensión esta capa es separable en frío, lo que facilita el correcto proceso de la preparación de la puntas para conectar accesorios (empalmes, terminales o conectores separables).

•

Pantalla: con su conexión a tierra en los extremos de la línea confina en el interior del cable el campo eléctrico evitando tensiones peligrosas en el exterior. Está formada por hilos de cobre dispuestos uniformemente con una cinta que los cortocircuita helicoidalmente para asegurar que tanto las corrientes inductivas, como las de eventuales defectos monofásicos, circulen por toda la sección efectiva de la pantalla.

•

Cinta de poliéster: se trata de una cinta de fajado que cubre la pantalla evitando que, en el proceso de fabricación, la extrusión de la cubierta penetre entre los hilos dificultando la retirada de la misma a la hora de confeccionar accesorios.

•

Cubierta: puede tener diferentes composiciones, y su función esencial es proteger el cable frente a daños mecánicos.

VER VIDEO SOBRE CONSTRUCCIÓN DE UN CABLE

URL DEL VIDEO: https://youtu.be/pqAY9CHqywU

PARÁMETROS ELÉCTRICOS

LONGITUD

SECCIÓN

RESISTIVIDAD

Ver equivalencia eléctrica Cobre Vs. Aluminio

PASOS DE VERIFICACIÓN PARA LA SELECCIÓN DE CONDUCTORES

•

POR SU COMPORTAMIENTO FRENTE AL FUEGO

•

POR CORRIENTE PERMANENTE Corrección por temperatura Corrección por agrupamiento Por tipo de tendido

•

POR CORRIENTE DE CORTO CIRCUITO

•

POR CONTENIDOS DE ARMÓNICOS

•

POR CAÍDA DE TENSIÓN

•

La principal causa de mortalidad resulta ser la inhalación de gases a menudo letales (muy alta toxicidad del HCl ).

•

En la mayoría de los casos, la evacuación del lugar del siniestro, la localización de las salidas de emergencia y la intervención de los servicios de socorro se ven altamente complicadas por la densidad y la opacidad de los humos.

•

La reconstrucción resultará costoso a debido también al efecto directo de los humos corrosivos sobre infraestructuras (incluído el hormigón) e instalaciones informáticas.

PASOS DE VERIFICACIÓN PARA LA SELECCIÓN DE CONDUCTORES

•

POR SU COMPORTAMIENTO FRENTE AL FUEGO

•

POR CORRIENTE PERMANENTE Corrección por temperatura Corrección por agrupamiento Por tipo de tendido

•

POR CORRIENTE DE CORTO CIRCUITO

•

POR CONTENIDOS DE ARMÓNICOS

•

POR CAÍDA DE TENSIÓN

VER RESTO DEL ARCHIVO DEL CURSO DE DISEÑO Y FABRICACIÓN DE CABLES DE PRYSMIAN.

CORRECCIÓN POR TEMPERATURA

Ejemplo: ta = 20°C

K = raíz (70-20)/30 = 1,29

VER TABLAS DEL REGLAMENTO DE LA A.E.A. 2006– PÁGINA 95 (102 del archivo) EJERCICIO SOBRE TEMPERATURA: I = 120 A. t1 = 40º C. t2 = 50º C.

S1 = S2 =

25 mm2. 35 mm2.

CORRECCIÓN POR AGRUPAMIENTO

CORRECCIÓN POR TIPO DE TENDIDO

CORRECCIÓN POR TIPO DE TENDIDO

CORRECCIÓN POR TIPO DE TENDIDO

EJERCICIO 1: SELECCIONAR UN CONDUCTOR PARA ALIMENTAR UN MOTOR MONOFÁSICO EN UN EDIFICIO DE BAJA ALTURA Y CON PRESENCIA DE PERSONAS NORMALES (SIN TENER EN CUENTA LA CAÍDA DE TENSIÓN).

DATOS DEL MOTOR: Potencia en el eje: 0,75 CV Tensión nominal: 220 V Corriente nominal: 5,8 A Rendimiento: 67% Cos φ: 0,64 Frecuencia: 50 Hz Velocidad: 1470 rpm Distancia del tablero al motor: 30 m. CONDUCTOR BIPOLAR DE COBRE, DENTRO DE UN BANDEJA PERFORADA - Ta = 30°C.

EJERCICIO 2: DENTRO DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA EN UN HOSPITAL, SELECCIONAR EL CONDUCTOR TRIFÁSICO PARA ALIMENTAR UN TABLERO DE ILUMINACIÓN (SIN TENER EN CUENTA LA CAÍDA DE TENSIÓN): CABLE TETRAPOLAR SOBRE BANDEJA PERFORADA - L = 30 m. ta = 40° C. CARGA: 21 LUMINARIAS CON LAMPARAS DE 2 KW CADA UNA (220 V) – COSENO FI = 0,9 CONECTADOS A LAS DISTINTAS FASES.

VERIFICACIÓN POR CORTO CIRCUITO

VERIFICACIÓN POR CORTO CIRCUITO

VER PAGINA 136 DE LA A.E.A 2006 (página 143 del archivo)

EJERCICIO POR CORTOCIRCUITO: I = 120 A. t1 = 40º C. Cable tetrapolar sobre bandeja tipo Afumex 1000: Ik = 10 KA 0,1 seg. Ik = 25 KA 0,1 seg.

S1 = S2 =

35 mm2. 70 mm2.

CORRECCIÓN POR CONTENIDOS DE ARMÓNICOS (RIEI AEA 2006)

EJEMPLOS SOBRE CORRECCIONES

EJEMPLOS SOBRE CORRECCIONES

EJEMPLOS SOBRE CORRECCIONES

CÁLCULO DE ALIMENTADORES DE TABLEROS

CÁLCULO DE ALIMENTADORES DE TABLEROS

CÁLCULO DE ALIMENTADORES DE TABLEROS

VERIFICACIÓN POR CAÍDA DE TENSIÓN (página 89 Reg. AEA 2006)

VERIFICACIÓN POR CAÍDA DE TENSIÓN (Líneas con Capacitancia y Conductancias despreciables)

VERIFICACIÓN POR CAÍDA DE TENSIÓN

DETERMINACIÓN DE LA SECCIÓN EN LÍNEAS CON ÚNICO CONSUMO

CAÍDA DE TENSIÓN APROXIMADA (EJ. LÍNEA MONOFÁSICA)

Delta U = U1 – U2 = Diferencia Aritmética (Módulos)

CAÍDA DE TENSIÓN APROXIMADA

CAÍDA DE TENSIÓN APROXIMADA

EJERCICIO 1 SELECCIONAR 2 LÍNEAS TRIFASICAS QUE SALEN DESDE UN MISMO TABLERO, CERCANO AL TRANSFORMADOR DE ALIMENTACIÓN: •UNIPOLAR SOBRE BANDEJA PERFORADA - L = 200 m. ta = 40° C. QUE ALIMENTA A UN MOTOR DE 30 CV (380 V) – COSENO FI = 0,85 - ARRANQUE ESTRELLATRIÁNGULO. •MULTIPOLAR SUBTERRANEO DIRECTAMENTE ENTERRADO– L = 100 m. – QUE ALIMENTA 20 LÁMPARAS DE MERCURIO HALOGENADO DE 400 W (420 w con equipo) - corregida a COSENO FI = 0,95

CAÍDA DE TENSIÓN EXACTA (EJ. LÍNEA MONOFÁSICA)

Gráfico de caída aproximada

Gráfico de caída exacta

CAÍDA DE TENSIÓN EXACTA (EJ. LÍNEA MONOFÁSICA)

EJERCICIO 2 HALLAR LA CAÍDA DE TENSIÓN POR EL MÉTODO EXACTO Y POR EL APROXIMADO, DE UNA LÍNEA MONOFÁSICA DE LAS SIGUIENTES CARACTERÍSTICAS: U2 = 220 V I = 15 A COS φ2 = 0,8

L = 300 m RT = 0,4 Ω/km XT = 0,2 Ω/km

DETERMINACIÓN DE LA SECCIÓN EN LÍNEAS DISTRIBUIDORAS Ó CON VARIOS CONSUMOS: A) CON SECCIÓN ÚNICA

B) CON ESCALONAMIENTO DE SECCIONES

A) LÍNEAS DISTRIBUIDORAS CON SECCIÓN ÚNICA. 1 – CON REACTANCIA DESPRECIABLE l1=l2=l3 : Longitudes de cada tramo L1=L2=L3 : Longitudes al origen I’1a=I’2a=I’3a : Intensidades activas por tramo I1a=I2a=I3a : Intensidades activas por carga

A) LÍNEAS DISTRIBUIDORAS CON SECCIÓN ÚNICA. 2 – CONSIDERANDO LA REACTANCIA

A) LÍNEAS DISTRIBUIDORAS CON SECCIÓN ÚNICA. 2 – CONSIDERANDO LA REACTANCIA

EJERCICIO 3 VERIFICACIÓN DE LA SECCIÓN DE LÍNEA DISTRIBUIDORA DE BT PARA CIRCUITO DE ILUMINACIÓN – CABLE SUBTERÁNEO EN CAÑO DE PVC AUTOVÍA RUTA NACIONAL 14 – ACCESO SUR A CONCORDIA

EJERCICIO 4 CÁLCULO DE LÍNEA DE DISTRIBUCIÓN TRIFÁSICA CON CARGAS DE DISTINTO FACTOR DE POTENCIA

EJERCICIO 5 VERIFICACIÓN DE LA SECCIÓN DE LÍNEA ÁEREA URBANA DE DISTRIBUCIÓN CABLE PREENSAMBLADO

ENERSA suele utilizar 3570 y 95 mm2.

EJERCICIO 5 SELECCIONAR CONDUCTOR PREENSAMBLADO, EL CUAL FORMA PARTE DE UN GRUPO DE 8 (OCHO) DISTRIBUIDORES PRINCIPALES URBANOS, QUE DEBEN ALIMENTAR A UNA ZONA DE 20 (VEINTE) MANZANAS, TENIENDO EN CUENTA: Una carga individual domiciliaria de P = 2 KW, con cosφ = 0.80 Factor de simultaneidad (pico de carga por usuario) y diversidad de cargas (pico de carga por el grupo de usuarios)= 0.30 Considerar 8 usuarios por cuadra = 32 usuarios por manzana. Tasa de crecimiento vegetativo de la carga = 3% anual. Período de Saturación final del cable = 15 años. Máxima caída de tensión = 5% (Calcular la caída utilizando el valor unitario del catálogo, y por momentos eléctricos).

EJERCICIO 6: CÁLCULO CAÍDA TENSIÓN CONDUCTOR DISTRIBUIDOR PREENSAMBLADO EN LOTEO.

CÁLCULO DE LA REACTANCIA DE LÍNEAS

BBi=µo.µr.Hi

=B

ϕ=B.S

Le= ϕe / i Li= ϕi / i

lg = 2,3 ln

LA INDUCTANCIA INDUSTRIAL DE UNA LÍNEA ELÉCTRICA SE DETERMINA EN HENRIOS (H), UTILIZANDO LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:

En función del número de conductores cargados y de la disposición geométrica de los mismos tenemos diferentes valores para la reactancia inductiva Conductores al tresbolillo

En todos los casos las variables son: - a = distancia entre ejes de los conductores en mm r = radio de conductor en mm

Calcular la Reactancia Inductiva de 3 cables unipolares de cobre Afumex 1000 V Iris Tech (AS) de 1 x 95mm2 con los siguientes datos de catálogo:

Tres conductores en un mismo plano

Dos conductores

EJERCICIO 6 Sea una línea área trifásica en MT , en triángulo equilátero de l = 10 Kms. 13,2 KV – Cable de aluminio tipo PRYSAL de PRYSMIAN (IRAM 2212), en triángulo equilátero.

10 km

Δ= 100 cms. Delta Umáx. = 8%.

S = 2000 KVA COSφ= 0,8

S

Seleccionar conductor en base a: I permanente y caída de tensión. Calculando además: Pérdida por efecto Joule en la línea.

EJERCICIO 7 Seleccionar una LÍNEA ÁEREA TRIFÁSICA RURAL de 13.2 KV, que alimenta en su recorrido de L = 40 kms., las siguientes cargas, despreciando su reactancia capacitiva. Se admite una caída máxima del 8% El conductor es de Al/Ac (Aluminio/Acero – tipo “PRYSALAC” de PRYSMIAN (IRAM 2187) ó similar. Disposición COPLANAR HORIZONTAL Distancia Entre Conductores = 120 cms. S1= 500 KVA. - COS  = 0,80 S2= 250 KVA. - COS  = 0,90 S3= 375 KVA. - COS  = 0,85

25 km

10 km

5 km

S1

S2

S3

B) LÍNEAS DISTRIBUIDORAS CON ESCALONAMIENTO DE SECCIONES

Consideramos nula la reactancia:

l = Longitud del tramo. I’a = Corriente activa en el tramo.

Hacemos nulas las derivadas parciales:

Así quedan determinadas las secciones. Igualmente, no olvidar que las secciones resultantes deben verificar por el criterio de calentamiento. En la práctica además, se deben redondear esas secciones a valores normalizados.

l = Longitud del tramo. I’a = Corriente activa en el tramo.

EJERCICIO 8 Seleccionar los conductores de Cobre S1 y S2, Tetrapolares de tendido Subterráneo, los cuales alimentan las cargas que se detallan:

A

Línea A - B: 100 mts. Línea B – C: 120 mts.

B

C

1

ΔU A-C máxima = 5% (en régimen) ΔU A-C máxima = 15% (arranque) Carga 1: Potencia 20 KW – cosφ = 1 Carga 2: Motor 15 HP (380 V) - cosφ = 0.85 Rendimiento: 85% - Arranque Estrella-triángulo – Iarr = 2,5 In.

2

LÍNEAS CERRADAS Ó EN ANILLO

RED DE M.T. EN ANILLO

A) CON IGUALES TENSIONES EN SUS EXTREMOS

EJERCICIO 1

UNA LINEA EN ANILLO TRIFASICA DE 380 V, SE ENCUENTRA ALIMENTADA DESDE SUS EXTREMOS A IGUAL TENSIÓN. A LO LARGO DE SU RECORRIDO, POSEE LAS SIGS. CARGAS CONECTADAS QUE CONSUMEN LAS CORRIENTES INDICADAS CON SU CORRESPONDIENTE COS  . 150 m

I1

200 m

300 m

400 m

I2

I3

I1 = 20 A - COS  = 0,85 I2 = 30 A - COS  = 0,70 I3 = 10 A - COS  = 0,90 SELECCIONAR LA SECCIÓN DE LA LÍNEA, TENIENDO EN CUENTA QUE: 1) SE TRATA DE UN CONDUCTOR DE COBRE. 2) SE DEBE DESPRECIAR LA REACTANCIA INDUCTIVA. 3) SE ADMITE UNA CAÍDA MÁXIMA DE TENSIÓN DEL 5%.

EJERCICIO 2

UNA LINEA EN ANILLO TRIFASICA DE 33 KV., SE ENCUENTRA ALIMENTADA DESDE SUS EXTREMOS A IGUAL TENSIÓN. A LO LARGO DE SU RECORRIDO, POSEE LAS SIGS. CARGAS CONECTADAS INDICANDO SU POTENCIA ACTIVA Y CORRESPONDIENTE COS  . 20 Km

5 Km

10 Km

5 Km

A

B P1

P2

P3

P1 = 4000 KW - COS  = 0,85 P2 = 8000 KW - COS  = 0,80 P3 = 6000 KW - COS  = 0,90 •CONDUCTOR DE ALUMINIO-ACERO (TIPO ACSR IRAM 2187) DE S = 150 mm2. •DISPOSICION TRIANGULO EQUILATERO. •DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES = 1,50 MTS. •MÁXIMA TEMPERATURA AMBIENTE= 45°

A ) CALCULAR LA DISTRIBUCION DE CORRIENTES Y LA CAÍDA DE TENSIÓN, CONSIDERANDO LA ALIMENTACIÓN “DESDE AMBOS EXTREMOS A y B”. B) SI LA LÍNEA SE ALIMENTARA ÚNICAMENTE “DESDE EL PUNTO A”, QUE VALOR TENDRÍA LA CAÍDA DE TENSIÓN?.

B) CON DIFERENTES TENSIONES EN SUS EXTREMOS

EJERCICIO 3

UNA LINEA EN ANILLO TRIFASICA DE 33 KV., SE ENCUENTRA ALIMENTADA DESDE SUS EXTREMOS. A LO LARGO DE SU RECORRIDO, POSEE LAS SIGS. CARGAS CONECTADAS INDICANDO SU POTENCIA ACTIVA Y CORRESPONDIENTE COS  . 20 Km

5 Km

10 Km

5 Km II

I

P1

P2

P3

P1 = 4000 KW - COS  = 0,85 P2 = 8000 KW - COS  = 0,80 P3 = 6000 KW - COS  = 0,90 •CONDUCTOR DE ALUMINIO-ACERO (TIPO ACSR IRAM 2187) DE S = 120 mm2. •DISPOSICION TRIANGULO EQUILATERO. •DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES = 2 MTS. •MÁXIMA TEMPERATURA AMBIENTE= 45°

CALCULAR LA DISTRIBUCION DE CORRIENTES Y LA CAÍDA DE TENSIÓN, PARA EL CASO QUE LA FUENTE I SE ENCUENTRE A UNA TENSIÓN MAYOR AL 5 % QUE LA FUENTE II.

LÍNEAS ELÉCTRICAS EN PARALELO

LÍNEAS ELÉCTRICAS EN PARALELO

CABLES UNIPOLARES EN PARALELO

CABLES UNIPOLARES EN PARALELO

CABLES UNIPOLARES EN PARALELO

CABLES UNIPOLARES EN PARALELO

CABLES UNIPOLARES EN PARALELO

EJEMPLO DE CÁLCULO DE VARIOS CONDUCTORES POR FASE Cuando se debe transportar una potencia eléctrica elevada ocurre que la máxima sección comercial de cable en stock es insuficiente y el cálculo debe replantearse considerando varios conductores por fase. Esto precisa de unas consideraciones especiales ya que al emplear más de un conductor es necesario emplear coeficiente de corrección por agrupamiento para el cálculo por el criterio de la intensidad máxima admisible, aunque se trate de un solo circuito. Para el cálculo por caída de tensión se debe adecuar la reactancia de la línea al número de conductores por fase.

EJEMPLO DE CÁLCULO DE VARIOS CONDUCTORES POR FASE CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN Para realizar un cálculo de sección por caída de tensión es necesario considerar la reactancia cuando el resultado excede de 35 mm². Ejemplificamos su aplicación para el caso particular de necesitar varios conductores por fase. Partamos de los siguientes datos para cálculo: •- Tensión de la línea: U = 400 V (trifásica). •- Longitud: L = 300 m. •- cos φ = 0,9. •- Potencia: P = 500 kW. •- Caída de tensión admisible: 5% (ΔU = 20 V). •- Reactancia aproximada considerada: x = 0,08 Ω/km (aproximación de la norma francesa UTE-C 15-105 independiente de la sección, naturaleza del conductor (Cu o Al) y sistema de instalación). •- Instalación en bandeja perforada. •- Cable utilizado: Afumex Easy (AS).

EJEMPLO DE CÁLCULO DE VARIOS CONDUCTORES POR FASE Recordemos inicialmente la expresión con la que obtenemos la sección (S [mm²]) por caída de tensión para alimentaciones trifásicas considerando la reactancia de la línea.

ϒes la conductividad del conductor. Tomamos el valor 45,5 m/Ω∙mm². Valor a 90 ºC, máxima temperatura posible en el conductor (cobre) del cable termoestable Afumex Easy (AS) elegido. Obtenemos inicialmente I:

…y aplicamos:

EJEMPLO DE CÁLCULO DE VARIOS CONDUCTORES POR FASE Al resultar una sección elevada, dividimos por 240 mm² (sección más elevada habitual en stock y de común uso). 1508/240 = 6,28 --> 7 conductores de 240 mm² por fase. Pero debemos rehacer el cálculo dado que hemos considerado la reactancia para una línea con un conductor por fase y nos han resultado 7. Por lo que procedemos a iterar teniendo en cuenta los conductores en paralelo. 1ª ITERACIÓN La reactancia para nuestro circuito con 7 conductores por fase es: 0,08 Ω/km/7 = 0,011 Ω/km Aplicamos:

y obtenemos: 458/240 = 1,9 --> 2 conductores de 240 mm² por fase.

EJEMPLO DE CÁLCULO DE VARIOS CONDUCTORES POR FASE Al resultar una sección elevada, dividimos por 240 mm² (sección más elevada habitual en stock y de común uso). 1508/240 = 6,28 --> 7 conductores de 240 mm² por fase. Pero debemos rehacer el cálculo dado que hemos considerado la reactancia para una línea con un conductor por fase y nos han resultado 7. Por lo que procedemos a iterar teniendo en cuenta los conductores en paralelo. 1ª ITERACIÓN La reactancia para nuestro circuito con 7 conductores por fase es: 0,08 Ω/km/7 = 0,011 Ω/km Aplicamos:

y obtenemos: 458/240 = 1,9 --> 2 conductores de 240 mm² por fase.

EJEMPLO DE CÁLCULO DE VARIOS CONDUCTORES POR FASE 2ª ITERACIÓN Procedemos análogamente: 0,08 Ω/km/2 = 0,04 Ω/km 647/240 = 2,69 --> 3 conductores de 240 mm² por fase. 3ª ITERACIÓN 0,08 Ω/km/3 = 0,027 Ω/km 546/240 = 2,27 --> 3 conductores de 240 mm² por fase. Al resultar el mismo número de conductores por fase (3) que el considerado para calcular la reactancia inicialmente, la solución es válida. Ahora probemos con la sección inferior a 240 normalizada (185 mm²): 546/185 = 2,95 --> vemos que se pueden utilizar 3 conductores de 185 mm² por fase. Solución: 3 conductores de 185 mm² por fase.