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Mémoire de Projet de Fin d’Etudes Pour l’obtention du diplôme
Ingénieur d’Etat en Génie de l’Hydraulique de l’Environnement et de la Ville Option : Ingénierie de l’Eau et de l’Environnement
Sous le thème :
Présenté par :
Membres de Jury :
Mimoun OUKADR Oussama EL ALAMI
Mr. Mohamed ZORKANI (EHTP) Mr. Nagib CHERFAOUI (EHTP) Mr. Ziane EL HASSANE (LPEE) Mr. Abdarazak EL HARTI (LPEE) Mr. Soufiane BOURASS (CID)
Casablanca le : 22 juin 2011
Introduction
Conditions naturelles naturelles Conditions Houle de projet
Conception portuaire Etude de la propagation de la houle Etude de l’agitation Dimensionnement de la digue
Conditions naturelles
Le vent
La marée
Valeurs du projet
Conditions naturelles
Le site
La marée
Secteur Nord-est qui est le plus dominant Valeurs du projet Secteur Ouest
Conditions naturelles
Le site
Le vent
Valeurs du projet
Résultats des mesures de marée réalisées par le LPEE au port de Safi en Septembre-Octobre 2009
Conditions naturelles
Le site
Le vent
La marée
Valeurs du projet
Type de marée
Niveau m ZH
Maximum niveau astronomique
+ 3.90
Pleine Mer de Vives Eaux, PMVE
+ 3.50
Pleine Mer de Mortes Eaux, PMME
+ 2.80
Niveau moyen (=0,00 NGM)
+ 2.17
Basse Mer de Mortes Eaux, BMME
+ 1.50
Basse Mer de Vives Eaux, BMVE
+ 0.70
Minimum niveau astronomique
+ 0.20
Conditions naturelles
Le site Augmentation Valeurs de
Composante
Composante
lente du
projet (m ZH)
astronomique
météorologique
niveau de la
Total
mer
Le vent + 0.20 Niveau haut du projet
+ 3.50
+ 0.35
+ 0.35
+ 0.50
La marée
Période
Niveau moyen
+ 2.17
Niveau bas du projet
+ 0.20
-
-
+ 0.50
-
de retour
+ 4.05
1 an
+ 4.20
10 ans
+ 4.35
100 ans
+ 2.67
+ 0.20
Conditions naturelles Houle de projet
Conception portuaire Etude de la propagation de la houle Etude de l’agitation Dimensionnement de la digue
Houle de projet
Une houle est caractérisée par : L’ajustement statistique
Une hauteur H Une période T
Les intervalles de confiance
Houle du nord est
Houle du sud ouest
Une longueur d’onde L Une célérité c=L/T
Houle de projet
Les données
Rose de la houle 350-36030
L’ajustement statistique
10-20
Une série temporelle des hauteurs significatives de la houle mesurées sur une durée de 44 ans 330-340
310-320
30-40
25
50-60
20 15
290-300
70-80
10
5
Les intervalles de confiance
270-280
90-100
0
La houle dominante provient du nord-nordouest (330°- 340°) 250-260
Houle du nord est
Houle du sud ouest
110-120
230-240
130-140
210-220
150-160 190-200
170-180
Houle de projet
Les données
Méthode du renouvellement : On retient toutes les tempêtes dont le pic en hauteur a dépassé un certain seuil: 5m 5.5 m 6m
Les intervalles de confiance
Lois d’ajustement: Gumbel:
Houle du nord est Weibull:
Houle du sud ouest
Houle de projet
Seuil 5 m Les données 12 10
L’ajustement statistique
8
HS
Les intervalles de confiance
6 Théorique
4
Empirique 2 0
Houle du nord est
Houle du sud ouest
0
0.2
0.4 0.6 0.8 Probabilité de dépassement
1
1.2
La loi qui s’ajuste le mieux : Weibull de paramètre k=1
Houle de projet
Seuil 5.5 m Les données 12
L’ajustement statistique
10
8
Les intervalles de confiance
HS
6
Théorique Empirique
4
2
Houle du nord est
Houle du sud ouest
0 0
0.2
0.4 0.6 0.8 Probabilité de dépassement
1
1.2
La loi qui s’ajuste le mieux : Weibull de paramètre k=1.4
Houle de projet
Seuil 6 m Les données 12
L’ajustement statistique
10
8
Les intervalles de confiance
HS
6
Weibull (k=1.4) Empirique
4
Houle du nord est
2
0 0
Houle du sud ouest
0.2
0.4 0.6 0.8 Probabilité de dépassement
1
1.2
La loi qui s’ajuste le mieux : Weibull de paramètre k=1.4
Houle de projet
Seuil retenu Les données
L’ajustement statistique
C’est le seuil de 5 m qui présente le meilleur ajustement
7 y = 0.9938x - 5.0171 R² = 0.9909
6
Les intervalles de confiance
5 4
Houle du nord est
Variable réduite 3 Weibull 2 1
Houle du sud ouest
0 0 -1
2
4
6 Hs
8
10
12
Houle de projet
Distribution de Pareto Généralisée Les données
L’ajustement statistique
Pour confirmer les résultats trouvés, on utilise la distribution de Pareto:
Les intervalles de confiance
12
10
8
Houle du nord est
Hs
6
GPD Empirique
4
Houle du sud ouest
2
0 0
0.2
0.4 0.6 0.8 Probabilité de dépassement
1
1.2
Houle de projet
Pour GPD:
Pour la loi de Weibull:
T (ans)
HT (m)
Limite Inf.
Limite Sup.
À 95% (m)
À 95% (m)
T (ans)
HT (m)
Limite Inf.
Limite Sup.
À 95% (m)
À 95% (m)
100
9.61
9.27
9.95
100
9.49
9.16
9.81
50
8.92
8.64
9.20
50
8.89
8.61
9.17
20
8.01
7.80
8.22
20
8.06
7.84
8.28
10
7.32
7.15
7.49
10
7.40
7.23
7.57
5
6.63
6.50
6.76
5
6.71
6.58
6.85
1
5.03
4.88
5.18
1
5.00
4.85
5.15
Houle de projet
Les données
Avec un seuil de 3.5 m on obtient les résultats suivants: T (ans)
HT (m)
8
L’ajustement statistique
6
5 100 3 50
(m)
(m)
6.31
6.12
6.51
5.78
5.62
Weibull (k=1) 5.94 Empirique
2
20 1
5.07
4.96
0.4 4.54
4.44
5
4.00
3.90
4.10
1
2.76
2.59
2.93
0
100
Houle du Sud Ouest
Limite Sup. à 95%
7
Hs 4
Les intervalles de confiance
Limite Inf. à 95%
0.2
0.6 0.8 Probabilité de dépassement
5.19 1
1.2
4.64
Houle de projet
Les données
L’ajustement statistique
Avec un seuil de 3 m on obtient les résultats suivants:
8
T (ans)
HT (m)
7 6
(m)
(m)
5.84
5.65
6.03
50 3
5.32
5.17
5.48Empirique
20
4.64
4.53
4.75
10
4.12
4.02
4.21
Hs 4
2
Houle du Nord Est
Limite Sup. à 95%
100
5
Les intervalles de confiance
Limite Inf. à 95%
1
Weibull (k=1)
0
0
5 1
0.2
0.4 0.6 0.8 Probabilté de dépassement
3.60
3.50
2.39
2.23
1
1.2
3.70 2.56
Conditions naturelles Houle de projet Conception Conception portuaire portuaire Etude de la propagation de la houle Etude de l’agitation Dimensionnement de la digue
Conception portuaire
Navire du projet (un Panamax) : Un vraquier de caractéristiques suivantes: Longueur (L): 230 m Largeur (B): 37 m Tirant d’eau en pleine charge (TE): 14.2 m Capacité: 80000 tonnes Plan d’eau Du port Diamètre d’évitage (m)
Distance d’ arrêt (m)
Largeur du chenal (m)
Profondeur du quai (m)
2xL
5xL
5xB
1.15xTE
460
1150
185
16
Conception portuaire
Critères Du projet
Terrains pleins Quai Distance d’arrêt
Cercle d’évitage
Conditions naturelles Houle de projet
Conception portuaire Etude de la propagation de la houle Etude de l’agitation Dimensionnement de la digue
Etude de la propagation de la houle
Le logiciel Fudaa-VAG est un code de calcul aux différences finies qui permet de connaître l'amplitude de la houle et sa direction sur un site donné quand on dispose de ses caractéristiques au large. On suppose que la houle est régulière et que les phénomènes sont linéaires. Étapes de simulation
Il calcule les deux coefficients : Le coefficient de réfraction:
Résultats
Le coefficient de shoaling:
li est l'écartement de deux orthogonales et Cgi la célérité de groupe.
Etude de la propagation de la houle
Bathymétrie du site
Entrées:
FUDAA VAG
Caractéristiques de la houle au large
P3 Direction P4de la houle P5 Etapes de simulation
P2
P6 Sorties: Caractéristiques de la houle au pied de la digue
P1
Résultats
6 points sur la digue principale
P1
P2 P3
P4
4 points sur la digue secondaire
Etude de la propagation de la houle
Interpolation Bathymétrie Maillage FUDAA VAG
Résultats
Etude de la propagation de la houle
Pour le point 1 qui correspond au Musoir on obtient les résultats Propagation des orthogonales suivants: FUDAA VAG
Etapes de simulation
Variation de la hauteur de la houle sur une orthogonale
Etude de la propagation de la houle
FUDAA VAG
En procédant de la même manière pour les autres points on obtient:
Digue principale
Etapes de simulation
Résultats
Digue secondaire
Point
1
2
3
4
5
6
H (m)
9.64
9.48
9.83
7.39
7.81
7.54
1
2
3
4
6.67 6.33 6.37 6.54
Conditions naturelles Houle de projet
Conception portuaire Etude de la propagation de la houle Etude de l’agitation Dimensionnement de la digue
Etude de l’agitation Un code de calcul aux éléments finis qui permet de déterminer l'agitation de la houle; il résout l’équation de Berkhoff: Résultats de modélisation Nouveau contour
Bathymétrie
Entrées :
Contour du port Conditions naturelles: Hauteur de la houle, sa direction et sa période au large, la marée
Direction 250°
Les angles d’incidence Direction 340°
Sorties : Hauteur de la houle au sein du bassin
Bathymétrie
Angle d’incidence pour la direction 250° (Sud-Ouest)
Etude de l’agitation
Refonde
Nouveau contour
Direction 250°
Direction 340°
Pour une houle unitaire on obtient le résultat suivant
Etude de l’agitation
Refonde
Résultats de modélisation
Direction 250°
Direction 340°
Tenon pour diminuer L’agitation
Etude de l’agitation
Refonde Hauteur de la houle au bassin < 0.8 m Résultats de modélisation Nouveau contour
Hauteur de la houle à l’entrée du contour < 3.5 m
20 jours d’inexploitation durant une année
Direction 340°
Etude de l’agitation Refonde
Résultats de modélisation
Nouveau contour Hauteur de la houle au bassin < 0.8 m Direction 250° Hauteur de la houle à l’entrée du contour < 4 m
10 jours d’inexploitation durant une année
Conditions naturelles Houle de projet
Conception portuaire Etude de la propagation de la houle Etude de l’agitation Dimensionnementde dela ladigue digue Dimensionnement
Dimensionnement de la digue Le port sera protégé contre l’action de la houle par une digue à talus:
Carapace sous couches Et noyau Butée de pied
Couronnement Débits de franchissement Profils de La digue
Coté Port
Coté Mer
Dimensionnement de la digue Digue à Talus
Le poids:
L’épaisseur: sous couches Et noyau Hauteur de la berme: Butée de pied Blocs utilisés: Couronnement Débits de franchissement Profils de La digue
Bloc cubique rainuré
Tétrapode
Digue principale (coté mer) Carapace
Point
Nombre de W (t)
W Réel (t)
V
Hauteur de
(m3)
Type de bloc
couches
Epaisseur (m)
berme/Niveaumax (m)
1
64.36
65.00
25.000
Cube rainuré
2
5.96
11.32
2
45.91
46.80
18.000
Cube rainuré
2
5.35
11.18
3
68.24
65.00
25.000
Cube rainuré
2
5.96
11.46
4
27.13
26.00
10.000
Tétrapode
2
4.48
9.11
5
32.02
32.50
12.500
Tétrapode
2
4.83
9.21
6
28.86
26.00
10.000
Tétrapode
2
4.48
8.73
Digue secondaire (coté mer) Carapace
Point
nombre de couches
W (t)
W réel (t)
V (m3)
Epaisseur (m)
Hauteur de berme/ Niveau des hautes eaux (m)
1
2
26.66
26.00
10.000
4.48
8.45
2
2
17.07
16.38
6.300
3.84
8.01
3
2
17.41
16.38
6.300
3.84
7.99
4
2
18.82
20.80
8.000
4.16
7.76
Dimensionnement de la digue Digue à Talus
En pratique:
Si: W= poids moyen de la carapace ; Carapace On prend: Entre W/20 et W /10 = poids moyen de la première sous‐couche ; Entre W /200 et W/100 = poids moyen de la deuxième Butée de pied
Couronnement Débits de franchissement Profils de La digue
sous‐couche ; W /4 000 à W/6 000 = poids moyen des éléments du noyau Et on vérifie les règles de Terzaghi:
Pour la digue principale coté mer Première sous-couche Deuxième sous-couche Filtre support Filtre transition Point Point
WW2i (t) 1i (t)
W2s(t) (t) W 1s
hautes eaux (m)
2
0.234
2.340
4.680
2.78
2
5.84
33
0.325 3.250
0.650 6.500
1.44 3.10
22.39
2 5.49
44
0.130 1.300
0.260 2.600
1.06 2.29
22.35
2 4.63
55
0.163 1.625
0.325 3.250
1.14 2.46
21.93
2 4.39
6
0.130 1.300
0.260 2.600
1.06 2.29
21.96
2 4.25
2
6.500
0.468
3.10
1.29
2.26
Nombre de couches
0.325
3.250
1.44
Niveau au dessus des
1
1
0.650
Epaisseur (m) Epaisseur (m)(m) NombreNiveau de couches 2
3.06
2
5.36
2
Dimensionnement de la digue Digue à Talus
h
Carapace sous couches Et noyau
Butée de pied Si h < 1.3x La houle de projet
Couronnement Débits de franchissement Profils de La digue
Si h > 1.3x La houle de projet
Blocs identiques à ceux de la carapace
Dimensionnement de la digue Digue à Talus
Pour la digue principale: Butée de pied
Carapace sous couches Et noyau Butée de pied
Point 1 2 3 4 5 6
W (t)
W réel (t)
V (m3 )
12.86 10.19 12.94 4.89 32.02 28.86
10.40 10.40 10.60 4.24 32.50 26.00
4.000 4.000 4.000 1.600 12.500 10.000
Pour la digue secondaire: Couronnement Débits de franchissement Profils de La digue
Point 1 2 3 4
Butée de pied W (t)
W réel (t)
V (m3)
5.39 3.15 2.92 18.82
5.20 3.25 2.60 20.80
2.000 1.250 1.000 8.000
Dimensionnement de la digue Digue à Talus Il sert à fermer l’ouvrage en partie haute et à circuler sur la digue:
Carapace sous couches Et noyau Butée de pied
1.5 m
Force horizontale
Imposée par la largeur de la grue 1m
Débits de franchissement Profils de La digue
1 m Poids du mur
Force de sous-pression
Dimensionnement de la digue Digue à Talus
La stabilité vis-à-vis :
Carapace
Le glissement
sous couches Et noyau
Le renversement f : coefficient de frottement se situant autour de 0.5
Butée de pied
Les formules de Jensen (1984), Bradbury et al. (1988) donnent: Couronnement Débits de franchissement Profils de La digue
FH
FU
FG
MH
MU
MG
85 kN
59 kN
750 kN
185 kN.m
307 kN.m
2467 kN.m
Dimensionnement de la digue Digue à Talus
10 l/s/m pour une houle annuelle
Le débit toléré: 50 l/s/m pour une houle cinquantennale
Carapace sous couches Et noyau
Formule de Calcul (Owen, 1980) :
Butée de pied Avec: Couronnement
𝜸f est un facteur de correction de rugosité et a, b des paramètres empiriques Profils de La digue
Pour
une houle annuelle: Points
Rc (m)
Tm (s)
Hs (m)
R*
Q*
q (l/s/m)
P1
13.32
12
5.24
0.15
6.82E-06
4.21
P2
13.18
12
5.15
0.15
6.91E-06
4.19
P3
13.46
12
5.34
0.15
6.80E-06
4.27
P4
11.11
10
3.16
0.20
8.63E-07
0.27
P5
11.21
10
3.34
0.20
1.02E-06
0.34
P6
10.73
10
3.23
0.19
1.30E-06
0.41
Pour une houle cinquantennale: Points
Rc (m)
Tm (s)
Hs (m)
R*
Q*
q (l/s/m)
P1
13.32
12
9.32
0.12
4.1E-05
44.96
P2
13.18
12
9.32
0.11
4.34E-05
47.58
P3
13.46
12
9.32
0.12
3.89E-05
42.62
P4
12.00
10
6.1
0.16
6.74E-06
4.03
P5
12.00
10
6.44
0.15
8.17E-06
5.16
P6
12.00
10
6.23
0.15
7.27E-06
4.44
Dimensionnement de la digue Digue à Talus
Carapace sous couches Et noyau Butée de pied
Couronnement Débits de franchissement
AD Section Section SectionC B E
Conclusion et recommandations L’agitation au sein du port est acceptable.
L’utilisation de logiciels plus performants. Etude sédimentologique dans le bassin et la résonance portuaire.
La vérification des résultats à l’aide du modèle réduit (canal à houle et cuve). Prendre en considération l’aspect économique du projet.
Merci pour votre attention
Mémoire de Projet de Fin d’Etudes Pour l’obtention du diplôme
Ingénieur d’Etat en Génie de l’Hydraulique de l’Environnement et de la Ville Option : Ingénierie de l’Eau et de l’Environnement Sous le thème :
Présenté par : Mimoun OUKADR Oussama EL ALAMI
Casablanca le : 22 juin 2011
Membres du Jury : Mr. Mohamed ZORKANI (EHTP) Mr. Nagib CHERFAOUI (EHTP) Mr. Ziane EL HASSANE (LPEE) Mr. Abdarazak EL HARTI (LPEE) Mr. Soufiane BOURASS (CID)