Colegio A Dos Aguas - Sesión 01 Y 02 (parte 1).pdf

CURSO DE ESPECIALIZACIÓN ONLINE “ANÁLISIS Y DISEÑO SISMORRESISTENTE DE UN COLEGIO CON COBERTURA A DOS AGUAS” Ing. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE [email protected] CIP. 165680 17 de Enero 2019 Lima – Perú

SESIÓN N° 01 Y 02

“ANÁLISIS SÍSMICO Y DISEÑO DE LOSAS” Ing. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE [email protected] CIP. 165680 17 de Enero 2019 Lima – Perú

CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN La filosofía del Diseño Sismorresistente según la Norma E.030 consiste en: a. Evitar pérdida de vidas humanas. b. Asegurar la continuidad de los servicios básicos. c. Minimizar los daños a la propiedad. Se reconoce que dar protección completa frente a todos los sismos no es técnica ni económicamente factible para la mayoría de las estructuras. En concordancia con tal filosofía se establecen en la presente Norma los siguientes principios: a. La estructura no debería colapsar ni causar daños graves a las personas ante un sismo severo. b. La estructura debería soportar sismos moderados. c. En las edificaciones esenciales se tendrán consideraciones especiales para que permanezcan operativas después de un sismo severo.

CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1.1 PROCEDIMIENTOS DE ANÁLISIS SÍSMICO ASCE/SEI 41-13

CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1.1.1 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS LINEAL

CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1.1.1 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS LINEAL

CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1.1.1.1 ANÁLISIS ESTÁTICO O DE FUERZAS EQUIVALENTES Este método representa las solicitaciones sísmicas mediante un conjunto de fuerzas actuando en el centro de masas de cada nivel de la edificación para obtener los desplazamientos y las fuerzas de diseño. Podrán analizarse mediante este método: - Todas las estructuras regulares o irregulares ubicadas en la zona sísmica 1. - Las estructuras clasificadas como regulares de no más de 30 m de altura. - Las estructuras de muros portantes de concreto armado y albañilería armada o confinada de no más de 15 m de altura, aun cuando sean irregulares.

CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1.1.1.2 ANÁLISIS DINÁMICO MODAL ESPECTRAL Y TIEMPO - HISTORIA La estructura es modelada como un sistema de uno o varios grados de libertad, con una matriz de rigidez elástica lineal y una matriz de amortiguamiento viscoso equivalente. Para saber la demanda a la cual someteremos la estructura en este método, se puede usar: - El espectro de diseño sísmico que imponga la norma para el caso del método de análisis modal espectral. - Varios registros en el caso del método de tiempo-historia.

CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1.1.2 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS NO LINEAL - Los procedimientos de análisis no lineales ayudan a comprender el comportamiento real de las estructuras mediante la identificación de los modos de falla y el potencial de colapso progresivo. - Los procedimientos de análisis no lineales proporcionan un enfoque más racional a estas cuestiones en comparaciones a los procedimientos lineales por considerar deformaciones inelásticas en lugar de fuerzas elásticas. - Los procedimientos de análisis no lineales tienen por objetivo, predecir la respuesta global de la estructura, más allá de la capacidad elástica-lineal, con la finalidad de identificar la evolución de la degradación de los elementos de la estructura hasta alcanzar los mecanismos de colapso.

CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1.1.2 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS NO LINEAL

CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1.1.2.1 ANÁLISIS ESTÁTICO NO LINEAL O PUSHOVER Es el método más usado para evaluar el desempeño sísmico de estructuras debido a su simplicidad, menor esfuerzo computacional y precisión. El modelo incorpora las características no lineales del material a partir de cierto nivel de fuerzas.

CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1.1.2.2 ANÁLISIS DINÁMICO NO LINEAL Es el procedimiento de análisis sísmico más preciso para estimar las demandas sísmicas. Sin embargo, su uso es limitado debido a que la respuesta dinámica es muy sensible a las características del modelado y de los terremotos.

EMEQ INGENIEROS E.I.R.L. INGENIERÍA SISMORRESISTETE

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EMEQ INGENIEROS E.I.R.L. INGENIERÍA SISMORRESISTETE

EMEQ INGENIEROS E.I.R.L. INGENIERÍA SISMORRESISTETE

CAPÍTULO II GENERALIDADES 2.1

OBJETIVOS

2.1.1 OBJETIVO GENERAL

La presente sesión tiene como objetivo hacer la descripción de la Norma E.030 2018 para realizar un análisis estático y modal espectral de un colegio con cobertura a dos aguas en el programa ETABS y la descripción de algunos capítulos de la Norma E.060 - 2009 para el diseño de losas en una dirección.

CAPÍTULO II GENERALIDADES 2.1.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS -

Descripción de la Norma E.030 – 2018 “Diseño Sismorresistente” Análisis sísmico estático de un colegio con cobertura a dos aguas Análisis sísmico modal espectral de un colegio con cobertura a dos aguas Descripción de algunos capítulos de la Norma E.060 – 2009 “Concreto Armado” Diseño de losa aligerada en una dirección

CAPÍTULO II GENERALIDADES 1.2

DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO

La estructura en estudio es un colegio en la ciudad de Lamas (Suelo Intermedio), con acceso a sus niveles superiores a través de una escalera exterior; los niveles tienen una planta típica con una altura de entrepiso de 3.50 m en todos los niveles. La azotea es una cobertura liviana de madera a dos aguas.

CAPÍTULO II GENERALIDADES 1

3

2 4.25

4.25

5

4 4.25

4.25

6 4.25

7 4.25

25.75 0.40

3.25

1.45

3.25

0.55

3.25

1.45

3.25

0.55

3.25

1.45

3.25

0.40

C

0.40

0.40

C

3.625

3.15

3.15

3.625

B

0.40

0.40

B

3.625

3.15

3.15

3.625

A

0.40

0.40

A

2.275

2.00

2.00

2.275

A'

0.15

0.15

A'

9.65

9.65

0.25

3.98

0.30

3.98

0.25

3.98

0.30

3.98

0.25

3.98

0.30

3.98

0.25

25.75 4.25

1

4.25

2

4.25

3

4.25

4

4.25

5

4.25

6

7

ARQUITECTURA - PISO TÍPICO

CAPÍTULO II GENERALIDADES 1.92

1.92

3.50

3.50

3.50

3.50

3.50

3.50

ELEVACIÓN Y CORTE

CAPÍTULO II GENERALIDADES 2.3

CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES

Albañilería

-

Resistencia a la compresión (f’m) : Resistencia al corte puro (v’m) : Módulo de elasticidad (Em=500 f’m): Módulo de corte (Gm=Em/2(µm+1)) : Módulo de poisson (µm) :

65 Kg/cm2 8.1 Kg/cm2 32500 Kg/cm2 13000 Kg/cm2 0.25

CAPÍTULO II GENERALIDADES Concreto -

Resistencia a la compresión (f’c) Módulo de elasticidad Módulo de corte (Gc=Ec/2(µc+1)) Módulo de poisson (µc)

: : : :

210 Kg/cm2 217370.65 Kg/cm2 94508.98 Kg/cm2 0.15

:

4200 Kg/cm2

Acero -

Esfuerzo de fluencia (fy)

CAPÍTULO II GENERALIDADES 2.4

CARGAS UNITARIAS

Pesos Volumétricos Peso volumétrico del concreto Peso volumétrico de la albañilería Peso volumétrico del tarrajeo

: : :

2400 Kg/m3 1800 Kg/m3 2000 Kg/m3

Techos Sobrecarga en piso típico Sobrecarga en azotea Acabados

: : :

250 Kg/m2 30 Kg/m2 120 Kg/m2

Muros Peso volumétrico de muros de cabeza de albañilería con 1 cm de tarrajeo: (1800 x 0.23 + 2000 x 0.02)/0.23 = 1974 Kg/m3

CAPÍTULO II GENERALIDADES 2.5 -

REGLAMENTOS Y NORMAS

Norma E.020 “Cargas” Norma E.030 “Diseño Sismorresistente” Norma E.050 “Suelos y Cimentaciones” Norma E.060 “Concreto Armado” Norma E.070 “Albañilería”

CAPÍTULO III ESTRUCTURACIÓN 3.1 LOSAS Se utilizó losas aligeradas armadas en una sola dirección paralela a la menor dimensión del paño, procurando que sean continuas. 3.2 VIGAS La ubicación de las vigas peraltadas fue conforme a la arquitectura, se buscó vigas con peraltes uniformes y de sección variable en volados con ancho igual al de las columnas que las reciben. Tenemos así definidas las vigas peraltadas para ambas direcciones. En la dirección Y (Vigas Portantes), contamos con las siguientes vigas: Ejes 2, 4, 6 y en los volados desde el eje 1 al eje 7. En la dirección X (Vigas Sísmicas), contamos con las siguientes vigas: Ejes A y C.

CAPÍTULO III ESTRUCTURACIÓN 3.3 COLUMNAS Las columnas estructuradas respetando la arquitectura brindada, procurando que el centro de rigideces esté lo más cerca posible del centro de masas. 3.4 PLACAS Las placas estructuradas respetando la arquitectura brindada, procurando que el centro de rigideces esté lo más cerca posible del centro de masas, y que la estructura cumpla con las derivas máximas de la Norma E.030 “Diseño Sismorresistente”.

CAPÍTULO III ESTRUCTURACIÓN 3.5 MUROS Los muros portantes de albañilería se encuentran en la dirección Y. En los ejes 1, 3, 5 y7. Mientras que los muros no portantes (Tabiquería) fueron aislados de la estructura. 3.6 COBERTURA LIVIANA

La cobertura está conformada por tijerales de madera.

CAPÍTULO IV PREDIMENSIONAMIENTO 4.1 LOSAS Para los aligerados armados en una dirección y con sobrecargas de hasta 350 kg existe una regla práctica que se utiliza con buenos resultados para determinar su espesor. Esta regla consiste en dividir la longitud de luz libre (Ln) del paño entre 25. Este espesor de la losa incluye tanto al espesor del ladrillo como a los 5 cm de losa superior. Siguiendo este criterio, y debido a que la luz libre del paño es de 3.975 m, el peralte resultaría ser de 16 cm, pero se utilizará un peralte de 20 cm. 5cm h

hladrillo

10cm

30cm

10cm

30cm

10cm

CAPÍTULO IV PREDIMENSIONAMIENTO 4.2 VIGAS Para las vigas peraltadas la regla práctica recomienda trabajar con peraltes del orden de un décimo a un doceavo de la luz libre (Ln) entre apoyos. El ancho de la viga en estos casos se pre dimensiona tomando como base el peralte, es decir, el ancho de la viga varía entre 1/2 y 2/3 del peralte. Siguiendo este criterio para las vigas portantes cuya luz libre mayor del paño es de 6.60 m el peralte resultaría ser de 0.60 m con una base de 0.30 y 0.25 m y para las vigas sísmicas la luz libre menor del paño es de 3.25 m el peralte resultaría 0.40 m con una base de 0.25 m. h = 0.40 m h = 0.60 m

h = 0.80 m

b = 0.25 m

b = 0.30 m

b = 0.25 m

CAPÍTULO IV PREDIMENSIONAMIENTO 4.3 COLUMNAS El peralte de las columnas depende de la longitud de desarrollo del acero en las vigas. 4.4 PLACAS Se consideró 6 placas de 1.45 m de longitud y 25 cm de espesor en el eje X. 4.5 MUROS Para las zonas sísmicas 3 y 4, el espesor efectivo mínimo, descontando tarrajeos es t = h/20 = 290/20 = 0.145 m, donde “h” es la altura libre de la albañilería. Con lo cual, se utilizará muros en aparejo de cabeza con espesor efectivo igual a 23 cm (25 cm tarrajeados).

CAPÍTULO V ANÁLISIS SÍSMICO LINEAL ELÁSTICO DECRETO SUPREMO N° 355-2018-VIVIENDA

NORMA TÉCNICA E.030 DISEÑO SISMORRESISTENTE

LIMA - PERÚ 2018

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES ESPECTRO DE CAPACIDAD

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES 1 𝐸 =1− 1− 𝑇𝑅 (𝑎)

𝑉𝑢

SISMO

VIDA ÚTIL (Años)

PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA (%)

PERIODO DE RETORNO (Años)

Frecuente

30

50

43

Ocasional

50

50

72

Raro

50

10

475

Muy Raro

75

7

975

Catastrófico

75

3

2475

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES RESPUESTA ELÁSTICA DE ESTRUCTURAS

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES RESPUESTA INELÁSTICA DE ESTRUCTURAS

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES OPERACIONAL INMEDIATO

SEGURIDAD DE VIDA

PREVENCIÓN AL COLAPSO

SISMO

OPERACIONAL

Frecuente

Común

Ocasional

Importante

Común

Raro

Esencial

Importante

Común

Esencial

Importante

Común

Esencial

Importante

Muy Raro Catastrófico

COLAPSO

Común

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES ESPECIFICACIONES TÉCNICAS CONCRETO REFORZADO ZAPATAS VIGAS DE CIMENTACION PLACAS COLUMNAS VIGAS LOSA ALIGERADA ESCALERA CISTERNA

f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm²

ACERO FIERRO CORRUGADO

fy = 4200 kg/cm² (grado 60)

RECUBRIMIENTOS ZAPATAS VIGAS DE CIMENTACION COLUMNAS VIGAS PLACAS

7.5 cm 7.5 cm 4.0 cm 4.0 cm 2.5 cm

VIGAS CHATAS Y ALIGERADOS 2.5 cm

SUELOS CAPACIDAD PORTANTE

2.50 kg/cm²

ALBAÑILERIA LADRILLO SILICE-CALCÁREO P-10

c/mortero P2 (cemento-arena 1:4)

PARÁMETROS SÍSMICOS ZONIFICACIÓN (Z) CATEGORÍA (U) AMPLIFICACIÓN DEL SUELO (S) PERIODO DE PLATAFORMA (Tp)

0.45 1.00 1.00 0.40

INFORMACIÓN EN LA DIRECCIÓN X - X SISTEMA ESTRUCTURAL PERIODO CORTANTE EN LA BASE DESPLAZAMIENTO MÁXIMO DISTORSIÓN MÁXIMA

MUROS DE CONCRETO ARMADO 0.618 59.23 Tn 8.48 cm 0.0064

INFORMACIÓN EN LA DIRECCIÓN Y - Y SISTEMA ESTRUCTURAL PERIODO CORTANTE EN LA BASE DESPLAZAMIENTO MÁXIMO DISTORSIÓN MÁXIMA

MUROS DE CONCRETO ARMADO 0.276 74.97 Tn 4.41 cm 0.0049

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1

PELIGRO SÍSMICO

2.1.1 INTRODUCCIÓN Es importante y necesario contar con procedimientos cada vez más confiables que permitan conocer el comportamiento más probable de un evento sísmico en una determinada región y de este modo estimar la demanda sísmica a la que podría estar sometida una estructura durante su vida útil para efectos de diseño.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.2 ESTUDIOS DE PELIGRO SÍSMICO Objetivos: los estudios de peligro sísmico tendrán como finalidad la determinación de espectros de diseño que definan las componentes horizontal y vertical del sismo a nivel de la cota de cimentación. Requerimiento de los Estudios: el alcance de los estudios de peligro sísmico dependerá de:

- La zona sísmica donde se ubica el puente - El tipo de puente y su longitud - Las características del suelo

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.2 ESTUDIOS DE PELIGRO SÍSMICO Para los casos siguientes podrán utilizarse directamente las fuerzas sísmicas mínimas especificadas en el Título II del Manual de Diseño de Puentes 2016, sin que se requieran estudios especiales de peligro sísmico para el sitio: - Puentes ubicados en la zona sísmica 1, independientemente de las características de la estructura. - Puentes de una sola luz, simplemente apoyados en los estribos, independientemente de la zona donde se ubiquen. - Otros puentes que no correspondan a los casos explícitamente listados en lo que sigue.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.2 ESTUDIOS DE PELIGRO SÍSMICO Se requerirán estudios de peligro sísmico para los puentes no convencionales que se ubiquen en las zonas 1, 2, 3 ó 4, en los siguientes casos:

- Puentes colgantes, puentes atirantados, puentes de arco y todos aquellos puentes con sistemas estructurales no convencionales, ver artículo 2.4.3.11.1 (3.10.1 AASHTO). - Otros puentes de gran longitud, incluyendo puentes continuos y simplemente apoyados de múltiples luces. Se considera puentes convencionales aquellos cuyas superestructuras son losas, vigas, vigas compuestas, vigas cajón, vigas reticuladas, sobre pilares simples o con multiples columnas, pilares tipo pared o pila de pilotes. Además están fundados sobre zapatas extendidas, poco profundas, o sobre pilotes o pilotes perforados.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.3 FUENTES SISMOGÉNICAS Es aquella línea, zona o volumen geográfico que tenga similitudes geológicas, geofísicas y sísmicas tales que se pueda considerar que posee un potencial sísmico homogéneo en toda la fuente, es decir, en las que el proceso de generación y recurrencia de sismos es espacial y temporalmente homogéneo. En total se definieron 20 fuentes sismogénicas. Las fuentes 1, 2, 3, 4 y 5 representan la sismicidad de subducción de interfase. Las fuentes 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, y 14 representan la sismicidad de subducción de intraplaca. Las fuentes 15, 16, 17, 18, 19 y 20 representan la sismicidad de corteza superficial en el interior de la placa Sudamericana.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.3 FUENTES SISMOGÉNICAS

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.3 FUENTES SISMOGÉNICAS

Tabla 2.1. Fuentes Sismogénicas de Lima (Zenón Aguilar y Carlos Gamarra, 2009)

Coordenadas Geográficas Longitud

Latitud

Profundidad (km)

F3

-81.050

-8.931

30

F3

-79.156

-7.834

75

F3

-75.998

-13.992

75

F3

-77.028

-14.811

30

F8

-79.156

-7.834

80

F8

-78.427

-7.363

100

F8

-74.996

-13.218

115

F8

-75.998

-13.999

80

F15

-79.156

-7.834

25

F15

-78.084

-7.213

40

F15

-76.340

-10.670

40

F15

-74.760

-13.130

40

F15

-75.998

-13.999

25

Fuente

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.4 PARÁMETROS SISMOLÓGICOS DE CADA FUENTE Para evaluar la variabilidad de las magnitudes de los eventos sísmicos que cada fuente pueda generar es indispensable evaluar la recurrencia sísmica de la fuente. La recurrencia sísmica representa el número de eventos mayores o iguales a alguna magnitud dentro de la fuente y está definida por la pendiente de la relación de recurrencia de Gutenberg y Richter (b), la tasa media anual de actividad sísmica (λ0), la magnitud mínima (M0) y la magnitud máxima (Mmáx).

La expresión que define la relación de recurrencia de la actividad sísmica de un determinado lugar es:

𝐿𝑜𝑔𝑁 = 𝑎 − 𝑏𝑀

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.4 PARÁMETROS SISMOLÓGICOS DE CADA FUENTE Donde N es el número de sismos con magnitud mayor o igual a M, y a y b son constantes. El valor a describe la actividad o productividad sísmica (log del número de eventos con M=0). El valor b, el cual es típicamente cercano a 1 (Zúñiga y Wyss, 2001) es un parámetro tectónico que describe la abundancia relativa de grandes a pequeños eventos. La ecuación anterior se puede expresar también de la siguiente forma:

𝑁 = 𝛤0 𝑒 −𝛽𝑀 Donde: Γ0 = 10ª; es el número de sismos por unidad de tiempo con M > 0 β = b x Ln10

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.4 PARÁMETROS SISMOLÓGICOS DE CADA FUENTE Tabla 2.2. Parámetros sismológicos de las Fuentes Sismogénicas de Lima (Zenón Aguilar y Carlos Gamarra, 2009)

Fuente

Mw Mmin

Mmáx

β

λ0

F3

4.600

8.400

1.292

8.683

F8

4.300

7.100

1.879

3.754

F15

4.400

6.300

2.385

0.782

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.5 LEYES DE ATENUACIÓN Para evaluar los efectos que produciría la actividad sísmica en un determinado lugar, caracterizándola a través de los parámetros sismológicos de cada fuente, es necesario relacionar la magnitud, la distancia del sitio de interés a una fuente dada y la intensidad sísmica que se presentaría si ocurriera un sismo en dicha fuente. Las expresiones que permiten establecer este tipo de relaciones se las conoce como leyes de atenuación.

Para los sismos de subducción se han utilizado las leyes de atenuación para aceleraciones espectrales propuestas por Youngs, Chiou, Silva y Humphrey (1997) y para los sismos continentales se han utilizado las leyes de atenuación para aceleraciones espectrales propuestas por Sadigh, Chang, Egan, Makdisi y Youngs (1997).

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.5 LEYES DE ATENUACIÓN Ley de atenuación para aceleraciones espectrales propuestas por Youngs, Chiou, Silva Y Humphrey (1997)

Youngs et al. (1997) han desarrollado relaciones de atenuación para la máxima aceleración del suelo y aceleraciones espectrales de respuesta horizontal (5% de amortiguamiento) para sismos de interfase e intraplaca de la zona de subducción con magnitud momento mayor o igual que 5.0 y para distancias de 10 a 500 km. De acuerdo a esta ley, los movimientos máximos se incrementan con la profundidad y los sismos de intraplaca producen movimientos picos que son alrededor de 50% más grandes que los sismos de interfase para la misma magnitud y distancia.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.5 LEYES DE ATENUACIÓN - Ley de atenuación para roca: Ln(y) = 0.2418 + 1.414M + C1 + C2 (10 – M)3 + C3 Ln(rrup + 1.7818e0.554M) + 0.00607H + 0.3846ZT - Ley de atenuación para suelo: Ln(y) = -0.6687 + 1.438M + C1 + C2 (10 – M)3 + C3 Ln(R + 1.097e0.617) + 0.00648H + 0.3643ZT Desviación estándar = C4 + C5M (para magnitudes mayores que Mw = 8.0 igualar al valor correspondiente para Mw = 8). Donde: y = aceleración espectral en g, M = magnitud momento (Mw), rrup = distancia más cercana al área de rotura (km), H = profundidad (km), ZT = tipo de fuente, 0 para interfase, 1 para intraplaca.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.5 LEYES DE ATENUACIÓN Ley de atenuación para aceleraciones espectrales propuestas por Sadigh, Chang, Egan, Makdisi Y Youngs (1997)

Sadigh et al. (1997) han desarrollado relaciones de atenuación para la máxima aceleración del suelo y aceleraciones espectrales de respuesta horizontal (5% de amortiguamiento) para sismos continentales. Las relaciones de atenuación que a continuación se presentan han sido desarrolladas para roca y depósitos de suelos firmes profundos, sismos de magnitud momento mayor o igual a 4.0 y distancias de hasta 100 km.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.5 LEYES DE ATENUACIÓN - Ley de atenuación para roca: Ln(y) = C1 + C2M + C3(8.5 – M)2.5 + C4Ln(rrup + exp(C5 + C6M) + C7Ln(rrup + 2)

- Ley de atenuación para depósitos de suelos firmes profundos: Ln(y) = C1 + C2M - C3Ln(rrup + C4eC5M) + C6 + C7(8.5 – M)2.5 Donde: y = aceleración espectral en g, M = magnitud momento (Mw), rrup = distancia más cercana al área de rotura (km) Nota: Los coeficientes de la ley de atenuación difieren para Mw ≤ 6.5 y Mw > 6.5 para un mismo valor del período espectral, y las desviaciones estándar están expresadas por relaciones dadas de acuerdo al período y varían en función a la magnitud.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.6 EVALUACIÓN DEL PELIGRO SÍSMICO PROBABILÍSTICO Conocidas la sismicidad de las fuentes y los modelos de atenuación de las ondas sísmicas generadas en cada una de éstas, el peligro sísmico se puede calcular considerando la suma de los efectos de la totalidad de las fuentes sismogénicas, la distancia entre cada fuente y el sitio de interés que se requiere evaluar. La evaluación del peligro sísmico en el presente trabajo se ha realizado utilizando el programa de cómputo R-CRISIS Ver 18.3, desarrollado y actualizado por Ordaz et al (2015), considerando las leyes de atenuación de Young et al. (1997) para sismos de subducción y la ley de atenuación de Sadigh et al. (1997) para sismos continentales.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1.6 EVALUACIÓN DEL PELIGRO SÍSMICO PROBABILÍSTICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 4.1

PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO

Figura 4.2. Mapa de peligro sísmico para un periodo de retorno de 475 años

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 4.1

PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO

Figura 4.3. Espectro de peligro uniforme para un periodo de retorno de 475 años Aceleración máxima en el suelo de la zona de estudio = 448.45 cm/s2

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO

CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD

CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD

CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD

CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD 2.1

PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO

Figura 4.2. Mapa de peligro sísmico para un periodo de retorno de 475 años

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PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO

Figura 4.3. Espectro de peligro uniforme para un periodo de retorno de 475 años Aceleración máxima en el suelo de la zona de estudio = 448.45 cm/s2

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PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO

Figura 4.4. Mapa de peligro sísmico para un periodo de retorno de 975 años

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PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO

Figura 4.5. Espectro de peligro uniforme para un periodo de retorno de 975 años Aceleración máxima en el suelo de la zona de estudio = 547.36 cm/s2

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PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO

Figura 4.6. Mapa de peligro sísmico para un periodo de retorno de 2475 años

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PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO

Figura 4.7. Espectro de peligro uniforme para un periodo de retorno de 2475 años Aceleración máxima en el suelo de la zona de estudio = 691.46 cm/s2

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CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD 3.1 PÓRTICOS DE CONCRETO ARMADO Son empleados en edificios donde no se conoce la distribución de los espacios durante el cálculo y se desea dar amplia libertad de uso. Desarrollan una buena ductilidad bajo la acción sísmica. Su elevada hiperestaticidad y el comportamiento más allá del límite elástico, permiten la redistribución de efectos sísmicos y los hace adecuados para resistir fuerzas laterales en edificios altos. Sin embargo su comportamiento se ve afectado por elementos no estructurales y sus grandes deformaciones.

CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD 3.2 MUROS DE CONCRETO ARMADO Son bastante eficientes para resistir fuerzas elevadas en su plano si se toman precauciones especiales para evitar problemas de falla frágil. La ductilidad que pueden alcanzar es menor que otros sistemas. En ocasiones se usan grupos de muros unidos entre sí para formar tubos verticales, que pueden comportarse de manera muy eficiente para resistir los efectos sísmicos con ductilidad adecuada. Si no se consideran en el cálculo puede provocar serios problemas.

CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD 3.3 SISTEMA DUAL Es bastante frecuente en nuestros días la combinación de sistemas a base de muros y pórticos. El problema fundamental de esta combinación es la determinación de la compatibilidad de deformaciones de ambos sistemas al estar sometidos a fuerzas horizontales, ya que su comportamiento aislado es completamente diferente. Puede ser muy eficiente esta combinación en edificios de gran altura.

CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD 3.4 MUROS DE DUCTILIDAD LIMITADA

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